Kiến trúc - Xây dựng - Khái niệm và phân loại cống ngầm

§4.1 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM §4.1 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM § 4.1 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM §15.5 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM §15.5 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM Cửa lấy nước thuỷ điện Hàm Thuận (đang thi công) Cửa lấy nước thuỷ điện Hàm Thuận (đã hoàn thành) § 4.1 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM I. Khái niệm: - Cống ngầm là loại công trình được đặt dưới đê, đập vật liệu địa phương dùng vào việc tháo nước hay lấy nước. II. Phân loại 1. Theo vËt liÖu x©y dùng: Cã c¸c lo¹i cèng ngÇm b»ng sµnh, b»ng bªt«ng, bªt«ng cèt thÐp vµ èng kim lo¹i. Thùc tÕ x©y dùng sö dông nhiÒu nhÊt lµ cèng b»ng bªt«ng cèt thÐp vµ kim lo¹i. § 4.1 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM II. Phân loại 2. Theo hinh d¹ng kÕt cÊu: Cèng trßn Cèng Hép Cèng vßm 70 450 70 590 5 0 4 5 0 7 0 5 7 0 6 .0 6. 5 1. 5 0. 8 1.5 3.5 1 .2 3 .5 1 .5 a) b) c) 3. Theo c¸ch bè trÝ: Cèng ngÇm ®Æt trùc tiÕp trªn mÆt nÒn: ¦D: Kinh tÕ vµ thi c«ng ®ì phøc t¹p ND: Khã söa chua, khíp nèi th©n cèng kh«ng tèt dÉn ®Õn rß rØ  mÊt æn ®Þnh ®Ëp ®Êt SD: trªn nÒn ®¸ § 4.1 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM II. Phân loại 3. Theo c¸ch bè trÝ: Cèng ngÇm ®Æt trong hµnh lang b»ng bªt«ng cètthÐp: ¦D: an toµn vµ kiÓm tra söa chua dÔ dµng SD: trªn nÒn ®Êt hay nÒn yÕu, dïng cho ®êng èng cã ¸p vµ kÕt hîp lµm hµnh lang dÉn dßng khi thi c«ng. § 4.1 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM II. Phân loại 4. Theo hinh thøc lÊy níc: LÊy níc kiÓu ®Æt van khèng chÕ ë h¹ lu: ¦D: ®¬n gi¶n, cöa van chÝnh ®Æt ë cöa ra, kh«ng ph¶i lµm cÇu c«ng t¸c vµ bé phËn ®Çu vµo cã thÓ lµm ®¬n gi¶n, gi¶m ®îc khèi lîng c«ng trinh ND: th©n cèng cÇn ph¶i lµm b»ng những vËt liÖu bÒn ch¾c nh bª t«ng cèt thÐp, èng thÐp hay thÐp bäc bª t«ng cèt thÐp do cèng cã ¸p SD: khi Q, H nhá § 4.1 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM II. Phân loại 4. Theo hinh thøc lÊy níc: LÊy níc kiÓu cöa kÐo nghiªng: ¦D: gi¶m ®îc khèi lîng c«ng trinh vµ thiÕt bÞ ®ãng më ®¬n gi¶n. ND: cöa van vµ d©y kÐo lu«n n»m díi níc nªn dÔ bÞ han rØ h háng, kiÓm tra söa chữa khã khăn, khã khèng chÕ chÝnh x¸c lu lîng, khi cöa më mét phÇn níc ch¶y vµo thêng g©y rung ®éng. SD: khi Q, H nhá 4 1 3 2 § 4.1 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM II. Phân loại 3. Theo hinh thøc lÊy níc: LÊy níc kiÓu th¸p: a. KiÓu kÝn: van khèng chÕ díi s©u ¦D: gi¶m ®îc khèi lîng c«ng trinh vµ thiÕt bÞ ®ãng më ®¬n gi¶n. ND: cét níc cao, v lín g©y rung ®éng vµ x©m thùc cèng. H cao  nhiÖt ®é níc thÊp  k lîi cho sinh lý c©y trång. SD: sö dông nhiÒu khi Q, H lín § 4.1 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM II. Phân loại 4. Theo hinh thøc lÊy níc: LÊy níc kiÓu th¸p: b. KiÓu hë: lÊy níc kiÓu cÇu c¶ng ¦D: kh¸c phôc 2 ND trªn. ND: kÕt cÊu vµ sö dông phøc t¹p SD: hå chøa nhá vµ H<7 5. Theo ¸p lùc du trong cèng: Cèng cã ¸p Cèng kh«ng ¸p § 4.1 KHÁI NIỆM VÀ PHÂN LOẠI CỐNG NGẦM II. Phân loại 3. Theo hinh thøc lÊy níc: LÊy níc kiÓu th¸p: Chän vÞ trÝ ®Æt th¸p Khi th¸p ®Æt ë vÞ trÝ I ¦D: kiÓm tra söa chữa ®êng èng dÔ dµng ND: cÇu c«ng t¸c dµi, th¸p dÔ bÞ lón nhiÒu h¬n so víi c¸c bé phËn kh¸c, th¸p chÞu ¶nh hëng lín cña sãng, giã, ®éng ®Êt. Khi ®Æt ë vÞ trÝ III: ND: th¸p chÞu ¸p lùc ®Êt lín, chiÒu dµi ®o¹n èng cã ¸p kh¸ dài, thao t¸c l- íi ch¾n r¸c kh«ng thuËn tiÖn, vi vËy nãi chung rÊt Ýt ®Æt ë vÞ trÝ nµy. ĐÆt th¸p ë vÞ trÝ II sÏ kh¾c phôc bớt những nhîc ®iÓm cña 2 vÞ trÝ trªn. I II III § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM I. Tính toán khẩu diện cống II. Tính toán tiêu năng cống § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM HgQ ..2.. I. Tính toán khẩu diện cống A. Cèng ngÇm lÊy níc kiÓu èng nghiªng hay cöa kÐo nghiªng: Lu lîng vµo cèng xem nh lu lîng ch¶y qua lç  :hÖ sè lu lîng, ®èi víi lç cã thÓ lÊy  = 0.6  0.7; H : níc tÝnh to¸n tõ trung t©m lç ®Õn mÆt tho¸ng;  :diÖn tÝch lç lÊy níc trªn èng nghiªng hoÆc cöa vµo cèng Dßng ch¶y trong èng nghiªng lµ dßng ch¶y ®Òu nªn lu lîng tÝnh theo CT : diÖn tÝch m/c ít cña dßng ch¶y trong èng nghiªng; C: hÖ sè Sezi; R: b¸n kÝnh thuû lùc; i: ®é dèc èng nghiªng, thêng lÊy i = 1/5 1/2 RiCQ .. § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM I. Tính toán khẩu diện cống B. Cèng ngÇm lÊy níc kiÓu th¸p: a, trêng hîp tÝnh to¸n: Chênh lệch mực nước thượng hạ lưu nhỏ và lưu lượng lấy nước tương đối lớn, cửa van mở hoàn toàn. Thường tính: thượng lưu: MNC, hạ lưu:Zkc b, Xác định bề rộng cống: theo điều kiện  ZliZi  . Z: độ chênh lệch mực nước thượng hạ lưu cho phép để thiết kế cống; i: độ dốc của cống, được tính từ công thức dòng đều Zi: tổng tổn thất cục bộ § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM I. Tính toán khẩu diện cống B. Cèng ngÇm lÊy níc kiÓu th¸p: a, trêng hîp tÝnh to¸n: Chênh lệch mực nước thượng hạ lưu nhỏ và lưu lượng lấy nước tương đối lớn, cửa van mở hoàn toàn. Thường tính: thượng lưu: MNC, hạ lưu:Zkc b, Xác định bề rộng cống: theo điều kiện  d   ZliZi  . § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM I. Tính toán khẩu diện cống b, Xác định bề rộng cống: theo điều kiện Zi = Zr + i.L1 + Zv + i.L2 + Zl + Zp + Zvao Xác định các tổn thất ứng với từng giá trị bc B1: giả thiết một giá trị bc B2: tính tổn thất từ hạ lưu lên sau khi đã sơ bộ chọn hình thức tiêu năng sau cống gồm các tổn thất sau. - Tổn thất cửa ra: g V bhg Q Z b hn r 2)(2 2 2 2    Vb : lưu tốc dòng chảy trước khi vào kênh hạ lưu Vi : lưu tốc dòng chảy ở sau vị trí có hệ số tổn thất cục bộ i b, hh: chiều rộng và chiều sâu của kênh hạ lưu; n : hệ số lưu tốc § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM I. Tính toán khẩu diện cống - Tổn thất dọc đường: coi dòng chảy trong cống là chảy đều nên h1 = hh + Zr khi đó tổn thất dọc cống là ic.L Gọi i0 là độ dốc đường mặt nước trong cống, với i0 xác định: Trong đó , C, R: tính theo bc và h1 Sau đó chọn ic theo điều kiện là ik > ic > io 2 0        RC Q i  § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM I. Tính toán khẩu diện cống - Tổn thất cục bộ: Zv , Zl , Zp thông qua công thức tổng quát g V Z iii 2 . 2  v, p: hệ số tổn thất đối với khe van, khe phai xác đinh theo QPTT thủy lực cống dưới sâu. l: hệ số tổn thất qua lưới xác định theo cẩm nang tính toán thủy lực - Tổn thất cửa vào: theo c/thức của đập tràn đỉnh rộng chảy ngập: g V g Q Z o n V 2)(2 2 2 2    : diện tích mặt cắt ướt ngay sau cửa vào  : hệ số co hẹp bên ở cửa vào. 2,0........1,0 1,0........05,0   c v v c v v b b khi b b khi    sin.. 3/4        S D l § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM  ZliZi  . I. Tính toán khẩu diện cống B3: Sau khi tính hết các tổn thất kiểm tra Đ/k ứng với [Z] = MNC – Zkc ta chọn btk. Chú ý: bc cần thỏa mãn các yếu tố sau: - Theo cấu tạo bc không được quá bé, khống chế cho bc  1-1,2m để tiện kiểm tra, sửa chữa và thi công. - Khi bc lớn nên chia làm nhiều khoang theo nguyên tắc phân đều Q cho các khoang. - Kích thước lỗ cống lấy theo TCXD285-2002 điều 7.4.4 trang 25 § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM I. Tính toán khẩu diện cống b c (m) Z 2 (m) Z dd (m) Z v (m) Z L (m) Z p (m) Z 1 (m) Z i (m) 1.50 0.036 0.300 0.051 0.022 0.043 0.032 0.485 1.60 0.036 0.249 0.044 0.021 0.038 0.030 0.417 1.70 0.036 0.209 0.038 0.020 0.033 0.028 0.363 1.80 0.036 0.177 0.032 0.018 0.029 0.026 0.319 1.90 0.036 0.152 0.028 0.017 0.026 0.025 0.283 2.00 0.036 0.131 0.025 0.016 0.022 0.023 0.253 2.10 0.036 0.114 0.022 0.014 0.020 0.021 0.228 2.20 0.036 0.100 0.019 0.013 0.018 0.020 0.206 2.30 0.036 0.089 0.017 0.012 0.016 0.018 0.188 2.40 0.036 0.079 0.015 0.012 0.014 0.017 0.173 2.50 0.036 0.070 0.013 0.011 0.013 0.016 0.159 I. Tính toán khẩu diện cống Xác định chiều cao cống và cao trình đặt cống - Chiều cao mặt cắt cống. Hc = h1 +  trong đó : : độ lưu không của cống lấy 0,5 -1m h1:chiều cao cột nước trong cống sau cửa van + Thường khống chế Hc  1,6m. - Cao trình đặt cống. + Cao trình đáy cống ở cửa ra: Zr = Z đáy kênh + Cao trình đáy cống ở cửa vào: Zv = Zr + iL § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM II. Tính toán tiêu năng Trường hợp tính toán:  Khi MNTL cao chỉ cần mở 1 phần cửa van với giá trị lưu lượng và độ chênh lệch MNTL_HL tương ứng với (hc ’’-hh)max.  Do E lớn nên ngay sau cửa van là dòng xiết, trong khi hạ lưu là dòng êm nên se có nước nhảy  cần kiểm tra có nước nhảy trong cống không  Xác định bể tiêu năng để n/n ngay cửa ra cống và tránh xói lở kênh hạ lưu. § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM II. Tính toán tiêu năng Phương pháp tính toán. Lưu lượng qua cống ứng với độ mở a là: )(2... 0 aHgQ   Q :lưu lượng dẫn qua cống ngầm;  :diện tích nước qua ở phía dưới cửa van; H0 :cột nước trước cửa van, có kể đến Vo; ,  : hệ số co hẹp đứng và co hẹp bên;  : hệ số lưu tốc, f(hình dạng cửa vào) a: độ mở cửa van. § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM L II. Tính toán tiêu năng Phương pháp tính toán. a. Kiểm tra trạng thái chảy trong cống * Vẽ đường mặt nước trong cống để tìm hr - Định tính: xác định hc, ho, hk, so sánh: hc, ho, hk. Thường xảy ra: hc < hk < ho với i0 < ik nên dạng đường mặt nước sau van là đường nước dâng C1. - Định lượng: Xuất phát từ mặt cắt co hẹp C -C vẽ về cuối cống, bằng cách đó ta xác định được hr. * Kiểm tra nước nhảy trong cống: - Nếu Lk < L thì xảy ra n/n trong cống và có hr = hh (đáy cống = đáy kênh) 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM II. Tính toán tiêu năng * Kiểm tra nước nhảy trong cống: Nếu xảy ra nước nhảy trong cống. Khi đó cần xử lý: + Thay đổi độ dốc đáy cống. + Thay đổi vị trí đặt tháp van. + Chấp nhận có nước nhảy trong cống và phải tính toán để xác định độ sâu sau nước nhảy đảm bảo không chạm trần cống. § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM • Kiểm tra nước nhảy trong cống: - Nếu Lk > L thì tính đường mặt nước đến chiều dài L cống để xác định hr và kiểm tra điều kiện: - Nếu hr < hk và hr < hh ’ nước nhảy không xảy ra trong cống ( trong t.hợp Zcửa ra cống = Z đáy kênh). trong đó hh' là độ sâu liên hiệp với hh. II. Tính toán tiêu năng § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM M C hi (m) Bi (m)  (m 2 ) Vi (m 3 ) ' I (m) 'i (m) ci (m) Ri (m) Ci Ji Jtb L (m) L (m) 1 0.294 1.90 0.545 10.801 6.23 3 2.574 0.22 45.80 7 0.2493 4 0.0 0 2 0.316 1.90 0.600 9.810 5.22 1 -1.012 2.632 0.24 46.37 6 0.1863 5 0.2178 5 4.76 4.76 3 0.344 1.90 0.654 9.012 4.48 3 -0.738 2.688 0.26 46.87 2 0.1444 2 0.1653 9 4.60 9.36 4 0.373 1.90 0.709 8.311 3.89 4 -0.590 2.746 0.27 47.34 0 0.1134 5 0.1289 4 4.76 14.12 5 0.402 1.90 0.764 7.711 3.43 3 -0.461 2.804 0.29 47.76 7 0.0908 9 0.1021 7 4.74 18.86 6 0.431 1.90 0.819 7.193 3.06 8 -0.365 2.862 0.30 48.16 0 0.0740 5 0.0824 7 4.71 23.57 7 0.46 1.90 0.874 6.739 2.77 5 -0.293 2.920 0.32 48.52 3 0.0612 2 0.0676 4 4.68 28.25 8 0.489 1.90 0.929 6.339 2.53 7 -0.237 2.978 0.33 48.86 0 0.0512 6 0.0562 4 4.63 32.88 9 0.519 1.90 0.986 5.973 2.33 7 -0.200 3.038 0.34 49.18 3 0.0431 7 0.0472 1 4.74 37.62 10 0.549 1.90 1.043 5.647 2.17 4 -0.163 3.098 0.35 49.48 5 0.0367 4 0.0399 5 4.67 42.29 11 0.579 1.90 1.119 5.326 2.02 8 -0.146 3.164 0.37 49.79 3 0.0311 0 0.0339 2 5.05 46.87 hr L = Lcống hgt= hc II. Tính toán tiêu năng * Thiết kế tiêu năng: - Chiều sâu đào bể d: giải bằng thử dần: + Giả thiết d. + Tính Eo theo Eo = hr + (V 2 r/2g) + d + P2 + Xác định được hc" (theo phương pháp Agơrốtskin). + Kiểm tra theo điều kiện: hb  hc" - Chiều dài bể: Lb = L1 +  Ln § 4.2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM § 4.3 TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỐNG NGẦM I. Mục đích tính toán: Xác định nội lực trong các bộ phận cống trong các điều kiện làm việc khác nhau để bố trí cốt thép và kiểm tra tính hợp lý của độ dày thân cống. II, Trường hợp tính toán: Khi mới thi công xong trong cống không có nước. Khi TL=MNDBT, cống mở cửa để lấy nước. Khi TL= MNDGC, cống đóng. Khi có lực động đất. III, Xác định các ngoại lực tác dụng § 4.2 TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỐNG NGẦM III, Xác định các ngoại lực tác dụng 1. Áp lực đất: phụ thuộc tính chất của đất, độ cứng của ống, phương pháp chôn và chiều sâu đặt ống trong nền. a. Trên đỉnh Khi ống đặt trong hào sâu do ảnh hưởng của ma sát giữa thành hào với đất đắp làm giảm tác dụng khối đất đắp lên ống. Giá trị áp lực đất tác dụng lên đỉnh cống được tính theo công thức: GB =KT. đ.H(Bo + D1)/2 H /2 H /2 Bo B Bo H D1D1 B đ : trọng lượng riêng của đất đắp KT: hệ số tập trung của áp lực đất thẳng đứng, phụ thuộc vào tỷ số B/H D1: đường kính ngoài của ống tròn hoặc chiều rộng lớn nhất của ống hộp. § 4.3 TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỐNG NGẦM III, Xác định các ngoại lực tác dụng 1. Áp lực đất: a. Trên đỉnh Khi ống đặt ngay trên mặt nền hoặc một phần trong nền . Giá trị áp lực đất tác dụng lên đỉnh cống được tính theo công thức: GB =KH. đ.H.D1 H: chiều dày đất đắp lên đỉnh ống; KH: hệ số tập trung áp lực đất, phụ thuộc vào tính chất đất nền, phương pháp đặt ống, chiều sâu chôn ống trong nền và tỷ số H/D1 b. ALĐ hai bên Hai thành phần phân bố đều P1 và không đều P2 §4.3 TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỐNG NGẦM III, Xác định các ngoại lực tác dụng b. ALĐ hai bên Hai thành phần phân bố đều P1 và không đều P2 ) 2 45()].(.[ 22211 ' 1    tgHZZP Trên đỉnh: q2 = n Z2 Hai bên: P2 = n Z2 P2‘ = n (Z2 + H). Dưới đáy: q3 = n (Z2 + H) 2. Áp lực nước ) 2 45()..( 222111    tgZZP §4.3 TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỐNG NGẦM III, Xác định các ngoại lực tác dụng 3. Trọng lượng bản thân - Tấm nắp: q4 = b.tn - Tấm bên q5 = b.tb - Tấm đáy q6 = b.tđ 4. Phản lực nền r = q1 + q2 + q4 + q6 - q3 + 2 q5(H – tđ – tn)/B §4.3 TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỐNG NGẦM III, Xác định các ngoại lực tác dụng Các lực nằm ngang: + Bộ phận đều: P = P1 + P2 . + Bộ phận tuyến tính: Pt = P1' + P'2 - P1- P2. 5. Sơ đồ lực cuối cùng Các lực thẳng đứng: + Phân bố trên đỉnh: q = q1 + q2 + q4 . + Phân bố 2 bên thành: q5 . +Phân bố dưới đáy: qn = r - q6 + q3 . Bài tập áp dụng phần thủy lực Tính khẩu diện cống khi cống lấy nước với lưu lượng Q = 1,2m3/s. Chênh lệch cột nước [Z] = 0,4m, chiều dài L1=20m, L2= 45m. Bể tiêu năng có d=0,5m. Kênh dẫn hạ lưu có bk= 1.2m. TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM Bài tập áp dụng phần thủy lực Tính độ mở cống a và kiểm tra trạng thái chảy trong cống khi cống làm việc với cột nước thượng lưu H1= 5m và lưu lượng lấy qua cống là Q = 1,2m3/s. Cống có khẩu diện bc= 1,1m, hcống= 2m, chiều dài L1=20m, L2= 45m, TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG NGẦM TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỐNG NGẦM IV, Bài tập áp dụng 2 Z1=1,7m Z2= 2,5m tn = 1,328T/m 3 n = 0.4 T = 0,5m Hc = 1,6 Bc = 1,1 o = 17 o TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỐNG NGẦM IV, X¸c định biÓu ®å néi lùc A B C D 3 4 1 2 l=1,6m h=2.1m q=24,39(T/m) qn=27,363(T/m) A M 1 B M 1 C M 1 D M 1 2 M 1 1 M 1 4 M 1 3 M 1 M 1            3.4 .32. 12 2 2 11 kk kqkql MM nDA            3.4 .32. 12 2 2 11 kk kqkql MM nCB BM lq M  8 . 21 1 A n M lq M  8 . 21 2 TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỐNG NGẦM IV, X¸c định biÓu ®å néi lùc A B C D 3 4 1 2 l=1,6m h=2,1m A M 2 B M 2 C M 2 D M 2 4 M 2 3 M 2 M 2 P=16,692(T/m) P=16,692(T/m) A B C D 3 4 1 2 l=1,6m h=2.1m A M 3 B M 3 C M 3 D M 3 4 M 3 3 M 3 M 3 Pt=4,627(T/m) Pt=4,627(T/m) TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỐNG NGẦM IV, X¸c định biÓu ®å néi lùc A B C D 3 4 1 2 l=1,6m h=2.1m qn=27,363(T/m) q=24,39(T/m) P=16,692(T/m) P=16,692(T/m) Pt=4,672(T/m) Pt=4,672(T/m) A M cc B M cc C M cc D M cc 4 M cc 3 M cc M cc 2 M cc 1 M cc q2 q2 §4.4 CẤU TẠO CỦA CỐNG NGẦM I. Bộ phận cửa vào, cửa ra II. Bộ phận thân cống Khớp nối:  Tác dụng của việc bố trí khớp nối mềm ở thân cống ngầm - Cống dài rất dễ bị nứt khi nền biến dạng không đều, nên khi thi công cần phải phân thành các đoạn khoảng từ 10 20m. Các đoạn cống được nối với nhau bằng các khớp nối. - Khớp nối ngang: nối liền 2 tấm nắp (tấm đáy) của hai khoang cống. - Khớp nối đứng: nối liền hai thành bên của hai khoang cống. §4.4 CẤU TẠO CỦA CỐNG NGẦM  Sơ đồ khớp nối: 1- Bao tải tẩm nhựa đường 2- Đổ nhựa đường. 3- Tấm kim loại hình  4- Tấm kim loại hình phẳng. 5- Vữa BT đổ sau.  Nguyên tắc làm việc - Khớp nối ngang: gồm một tấm kim loại hình , khi hai đoạn cống liên tiếp bị biến dạng dẫn đến chênh lệch lún tấm kim loại sẽ dãn ra, do có độ dự trữ của đoạn cong  mà tấm này không bị kéo đứt vẫn đảm bảo kín nước. - Khớp nối đứng: gồm 2 tấm kim loại trượt lên nhau, hai tấm này tỳ vào nhau để tạo sự kín nước. Khi hai đoạn cống bị chênh lệch lún 2 tấm này trượt lên nhau cho phép cống vẫn biến dạng nhưng hai tấm vẫn tựa vào nhau đảm bảo độ kín nước. 4.4 CẤU TẠO CỦA CỐNG NGẦM 4.4 CẤU TẠO CỦA CỐNG NGẦM 4.4 CẤU TẠO CỦA CỐNG NGẦM 4.4 CẤU TẠO CỦA CỐNG NGẦM 4.4 CẤU TẠO CỦA CỐNG NGẦM