Đồ án Thiết kế động cơ không đồng bộ ba pha roto lồng sóc

Lời nói đầu Đất nước ta đang trong thời kỳ công nghiệp hoá hiện đại hoá nhằm đưa đất nước tiến kịp với các nền kinh tế của các nước trong khu vực và trên thế giới. Tốc độ phát triển kinh tế của một quốc gia phụ thuộc vào tốc độ phát triển của ngành năng lượng. Thường tốc độ phát triển của ngành công nghiệp phải cao hơn tốc độ phát triển chung của nền kinh tế. Do đó ngành chế tạo máy điện đòi hỏi phải luôn đi trước 1 bước về công nghiệp và chất lượng nhằm đảm bảo tốc độ phát triển chung của toàn ngành và yêu cầu của nền kinh tế. Ngành chế tạo máy điện sản xuất ra các thiết bị điện phục vụ cho nền kinh tế như: Máy biến áp, động cơ điện dùng làm nguồn động lực cho các loại thiết bị, công suất từ vài (w) đến hàng trăm (Kw). Với các chỉ tiêu kinh tế, kỹ thuật trong bảng số liệu qua tính toán đã đạt được các yếu cầu của đề ra. Trong quá trình thiết kế em đã được sự chỉ dẫn tận tình của thầy Bùi Đức Hùng, em xin chân thành cảm ơn thầy. Trong thời gian ngắn cùng với kiến thức và kinh nghiệm có hạn, trong đồ án này không tránh khỏi những sai sóy, em mong sự thông cảm và ý kiến của thầy cô và các bạn. Hà Nội, ngày 25 tháng 5 năm 2005 Sinh viên Phần I. Khái niệm chung về động cơ không đồng bộ. I Mục đích và phạm vi sử dụng. Động cơ điện không đồng bộ là máy điện xoay chiều hai dây quấn và chỉ có cuộn dây phía sơ cấp nhận điện từ lưới điện với tần số không đổi (w1) còn cuộn dây thứ hai (thứ cấp) được nối tắt lại hay được khép kín trên điện trở. Dòng điện trong dây quấn thứ cấp được sinh ra nhờ cảm ứng điện từ. Tần số w2 là một hàm của tốc độ góc ( của rôtô mà tốc độ này phụ thuộc vào mômen quay ở trên trục. Người ta thường dùng loại dây cơ phổ biến nhất là động cơ không đồng bộ có dây quấn Stato là dây quâns 3 pha đối xứng có cực tính xen kẽ, lấy điện từ lưới điện xoay chiều và dây quấn roto 3 pha hoặc nhiều pha đối xứng có cực tính xen kẽ những máy như vậy ta gọi tắt là máy “không đồng bộ” các máy không đồng bộ kiểu khác gọi là máy không đồng bộ đặc biệt. Các náy không đồng bộ được dùng chủ yếu làm động cơ. Động cơ điện không đồng bọ là động cơ điện xoay chiều thông dụng nhất. II. Phân loại: Căn cứ vào tố độ của roto và tốc độ từ trường quay người ta chia động cơ điện xoay chiều 3 pha ra làm 2 loại: Động cơ điện đồng bộ. Động cơ điện không đồng bộ. Theo phạm vi thiết kế, ta chỉ xét đến động cơ điện không đồng bộ 3 pha. Động cơ điện không đồng bộ 3 pha được nuôi bằng nguồn điện trong không gian 1 góc 1200 điện. Khi đưa nguồn 3 pha vào dây quấn Stato, sẽ tạo từ trường quay với tốc độ đồng bộ M = 60 f/p với f: là tần số lưới điện đưa vào và P là số đố cật của máy. Từ trường quét qua dây quấn nhiều pha tự ngắn mạch đặt trên lõi sắt Rato và cảm ứng trên dây quấn đó là các sức điện động và dòng điện. Từ thông do dòng điện này sinh ra hợp với từ thông của Stato tạo thành từ thông tổng ở khe hở. Dòng điện trong dây quấn roto tác dụng với từ thông khe hở. Dòng điện trong dây quấn roto tác dụng với từ thông khe hở này sinh ra mômen. Tác dụng đó có quan hệ mật thiết với tốc độ quay (r) của rôto. Trong những phạm vi tốc độ khác nhau thì chế độ làm việc của máy cũngkhác nhau. Để chỉ phạm vi tốc độ người ta thường dùng hệ số trượt S:
Như vậy khi: n ( n1 ( S ( 0, S ( 1: động cơ không đồng bộ n ( 0 ( S ( 0 máy phát không đồng bộ n ( 0 ( S ( 1 Hãm. Từ đó sẽ có 3 trường hợp tương ứng với các chế độ làm việc theo phạm vi hệ số trượt và tốc độ như sau; Trường hợp roto quay thuận với từ trường quay nhưng tốc độ nhỏ hơn tốc độ đồng bộ (0 S > 0) Trường hợp này tương ứng với chế độ động cơ điện. Trường hợp Roto quay thuận và nhanh hơn tốc độ đồng bộ (n > 1 và 5 1), đây là chế độ hàm điệntừ. Vì nhà điện làm việc ở những tốc độ khác tốc độ đồng bộ của từ trường quay nên ta gọi là động cơ điện không đồng bộ. Căn cứ vào kiểu Roto có thể động cơ không đồng bộ 3 pha ra làm 2 loại. - Động cơ không đồng bộ 3 pha Roto ngắn mạch (lồng sóc). - Động cơ không đồng bộ 3 pha có dây quấn Động cơ có dây quấn Roto (ngắn mạch) lồng sóc là phổ biến nhất do giá thành rẻ, vận hành đơn giản, đảm bảo. Các động cơ này có đặc tính cơ ứng (khi tải thay đổi từ thông đến định mức thì tốc độ quay của chúng giảm tất cả khoảng (2 ( 5%)… Các động cơ Roto lồng sóc có mômen mở máy khá lớn, tuy nhiên bên cạnh những ưu điểm trên chúng ta có những nhược điểm sau: Khó điều chỉnh tốc độ bằng phẳng trong phạm vi rộng, cần dòng điện mở máy từ lưới lớn (vượt tới 5 (7 lần Iđm ) và hệ số công suất của loại này thấp. Để bổ khuyết cho nhược điểm này, người ta chế tạo động cơ không đồng bộ Roto lồng sóc nhiều tốc độ và dùng Roto rãnh sâu lồng sóc kép đẻe hạ dòng điện khởi động, đồng thời mômen khởi động cũng được tăng lên. Với động cơ Roto dây quấn (hay động cơ vành trượt) thì loại trừ được những nhược điểm trên nhưng làm cho kết cấu Roto phức tạp, nên khó chế tạo và đắt tiền hơn động cơ không đồng bộ Roto lồng sóc (khoảng 1,5 làn). Do đó động cơ không đông bộ Roto dây quấn chỉ được sử dụng trong điều kiện mở máy nặng nề, cũng như khi cần phải điều chỉnh bằng phẳng tốc độ quay. Loại động cơ này đôi khi được dùng nối cấp với các máy khoá. Nối cấp máy không đồng bộ cho phép điều chỉnh tốc độ quay mọt cách bằng phẳng trong phạm vi rộng với hệ số công suất cao. Xong do giá thành cao nên không thông dụng. Trong động cơ không đồng bộ Roto dây quấn các pha dây quấn Roto nối hình sao và các đầu ra của chúng được nối với 3 vành trượt. Nhờ các chổi điện tiếp xúc với vành trượt nên có thể đưa điện trở phụ vào trong mạch Roto để thay đổi đặc tính làm việc của máy. Các động cơ không đồng bộ do các nhà máy chế tạo ra phải làm việc trong những điều kiện nhất định với những số liệu xác định gọi là số liệu định mức (Sổ tay kỹ thuật điện). Những số liệu định mức của động cơ không đồng bộ được ghi trên nhãn của nhà máy chế tạo và được gắn trên thân máy đó là: Công suất do động cơ sinh ra Pđm = P2đm Tần số lưới: f1 Điện áp dây quấn Stato: U1đm Dòng điện dây quấn Stato: I1đm Tốc độ quay Roto: nđm Hệ số công suất: cos(đm Hiệu suất: (đm Nếu dây quấn 3 pha Stato có đưa ra các đầu ra và cuối pha để có thể đấu thành hình sao cho hay tam giá thì điện áp dây và dòng điện dây với mỗi một cách đấu có thể (Y/A) được ghi dưới dạng phân số (UdY/Ud() và (Idy/ Id(). Các số liệu định mức của động cơ không đồng bộ biến đổi trong phạm vi rất rộng. Công suất định mức từ mấy phần w đến hành chục nghìn Kw. Tốc độ quay đồng bộ định mức n1đm = 60f1/p với tần số lưới Hz thì Mđm từ (300 ( 500 vòng/phút) trong những trường hợp đặc biệt còn lớn hơn nữa (tốc độ quay định mức của Roto thường nhỏ thì tốt hơn tốc độ quay đồng bộ 2% ( 5% trong các động cơ nhỏ thì tới 5% ( 20%. Điện áp định mức từ 24V đến 10V) (trị số lớn ứng với công suất lớn). Hiệu suất định mức của các động cơ không đồng bộ tăng theo công suất và tốc độ quay của chúng khi công suất lớn hơn 0,5Kw hiệu suất nằm trong khoảng 0,65 ( 0,95. Hệ số công suất của động cơ không đồng bộ bằng tỷ số giữa công suất toàn phần và công suất toàn phần nhận được từ lưới:
Hệ số công suất cũng đồng thời tăng lên với chiều tăng công suất và tốc độ quay của động cơ. Khi công suất lớn hơn 1Kw, hệ số công suất vào khoảng 0,7 ( 0,9 còn các động cơ nhỏ khoảng (0,3 ( 0,7). III. Nhiệm vụ và trình tự thiết kế máy điện. Nhiệm vụ thiết kế máy điện được xác định từ hai yếu cầu sau. Yêu cầu từ phía Nhà nước bao gồm các tiêu chuẩn Nhà nước các yêu cầu do đó Nhà nước quy định. Yêu cầu phải từ phía nhà máy và người tiêu dùng thông qua các hợp đồng ký kết. Nhiệm vụ của người ký kết là đảm bảo các tính năng kỹ thuật của sản phẩm đạt các chỉ tiêu chuẩn nhà nước quy định và tìm khả năng hạ giá thành để đạt hiệu quả kinh tế cao nhất. Các bước thiết kế gồm có: Thiết kế điện từ Nhiệm vụ của người thiết kế trong giai đoạn này là theo trình tự thiết kế điện từ, xác định phương án hợp lý, có thể tính bằng tay hoặc nhờ vào máy tính, phương án này phải thoả mãn yêu cầu về tính năng kỹ thuật theo tiêu chuẩn nhà nước đồng thời giá thành phải thấp nhất. Trong phương án phải xác định toàn bộ kích thước: lõi sắt, Stato, Roto, kết cấu cách điện. Ngoài ra còn phảI tính toán nhiệt để đảm bảo khi làm việc ổn định ở chế độ định mức, độ tăng nhiệt không vượt quá tiêu chuẩn quy định. Thiết kế kết cấu: Trong giai đoạn này phải xác định kết cấu cụ thể về phương thức thông gió và làm nguội, kết cấu cố định dây quấn trong rãnh là phần đầu nối, kết cấu cụ thể về cách bôi trơn ở đó, kết cấu thân máy và lắp máy…. Theo yêu cầu và nhiệm vụ của thiết kế tốt nghiệp, trình tự thiết kế được tiến hành như sau: Tính toán kích thước cơ bản Tính toán điện từ Tính toán nhiệt Tính hiệu quả kinh tế Hoàn thành các bản vẽ lắp ráp, sơ đồ dây quấn và đặc tính của động cơ. Phần II. Thiết kế động cơ điện Chương I: Tính toán kích thước chủ yếu. 1. Các kích thước chủ yếu phụ thuộc qua thông số của công thức sau: CA :
CA: Hằng số máy điện. + n: Tốc độ đồng bộ với 2p = 4 ta có:
+ (5: hệ số cụm cực từ, lấy
+ Ks: Hệ số sóng lấy
+ Kd: hệ số dấy quấn Với P = 2,2 (Kw) và 2p = U ta chọn Kd = 0,95 ( 0,96 Chọn Kd = 0,955 + D: đường kính trong của Stato, có quan hệ mật thiết với đường kính ngoài Dn bởi hệ số KD:
Tra bảng 10.1 – 230: Sách thiết kế máy điện “TKMĐ” ta có: Không = 0,64 ( 0,68, Chọn KD = 0,65 + Dn: Có quan hệ mật thiết với kết cấu máy, cấp cách điện và chiều cao tâm trục h đã chuẩn hoá. Chiều cao tâm trục h chọn theo dãy công suất P theo bảng 1r.1 – 601 đối với động cơ không đồng bộ Roto lồng sóc kiểu IP 44 theo TCVN – 1987 – 94, chọn cấp cách điện là B. Khi đó với p = 2,2 (Kw) và 2p = 4 Ta có: h = 112 (mm) Qua bảng 10.3 – 230 chọn Dn = theo h: ta có Dn = 191 (mm) + P’ công suất tính toán:
+ Suy ra D = 191 = 124 (mm). Trong đó K = 0,965. theo hình 10.2 – 231 TKMĐ Vậy
+ A: tải đường đặc trưng cho mạch điện + B(: mật độ từ thông ( khe hở không khí đặc trưng cho mạch từ. Trong máy điện không đồng bộ thì tỉ số
ảnh hưởng rất lớn đến kích thước máy điện, đặc tính khởi động cũng như đặc tính làm việc của máy điện. Nếu A, B( được chọn phụ thuộc nhiều vào vạt liệu. Nếu dùng vật liệu sắt từ tốt (tổn hao thấp hay độ từ thẩm cao), thì chọn B( lớn. Nếu dùng dây đồng có cấp cách điện cao thì có thể chọn A lớn. Vởy A, B( phụ thuộc và Dn và P: Với Dn = 191 (mm) và 2p = 4 ta chọn A = 260 (A/cm) Và B( = 0,865 (T) ta có:
Vì l( < 25 (cm), lõi sắt ngắn nên ta chọn lõi sắt làm thành 1 khối. l1 = l2 = l( = 5,6 (cm) 2. Bước cực
3. Lập phương án so sánh
Theo hình 10.3b – 235 (TKMĐ) thì để thiết kế chế tạo máy có tính năng tốt và tính kinh tế cao thì ( nằm trong phạm vi cho phép. Với 2p = 4 mà h < 250 (mm). Đối chiếu kết quả ta chọn phương án này là hợp lý 4. Dòng điện định mức.
Chương II. Dây quấn, rãnh Stato và kh hở không khí 5. Rãnh Stato Chọn q1 = 3, khi đó ta có số rãnh của Stato là: Z1 = 2m.p.q1 = 2,323 = 36 (rãnh) 6. Số rãnh Stato:
7. Số thanh dẫn tác dụng: Chọn số mạch nhánh song song là: a = 1 Ta có
thanh 8. Số vòng dây nối tiếpcủa 1 pha:
vòng 9. Tiết diện và đường kính dây dẫn quấn Stato: Theo hình 10.4-273 – TKMĐ với p = 2 ta có: AJ = 1850 (A2/cmmm2) Ta có mật độ dòng điện:
Tiết diện dây sơ bộ
Với S’1 = 0,714 (mm2) theo bảng VI.1-619 TKNĐ chọn dây đồng PETV có đường kính d/dcđ = 0,96/1,025
và S1 = 0,724 (mm2) 10. Kiểu dây quấn: Với p = 2,2 Kw ta chọn kiểu dây quấn 1 lớp bước đủ vì có công nghệ chế tạo đơn giản và dễ lồng dây. Ta có
11. Từ thông khe hở không khí:
12. Mật độ từ thông khe hở không khí:
13. Sơ bộ định chiều rộng của răng Stato:
Với BZ1 = 1,75 ( 1,95 (T) là trị số trung bình của mật độ từ thông răng được xác định qua bảng 10.5b-241 TKMĐ, chọn, BZ1 = 1,75 (T) và Kc là hệ số ép chặt lõi thép ứng với các lá thép kỹ thuật điện mã hiệu 2211 ta có Kc = 0,95 Suy ra
14. Sơ bộ định chiều cao của gông Stato:
Trong đó Bg1 = 1,50 ( 1,65 (T) là mật độ từ thông trong gông Stato được xác định qua bảng 10.5a-240 ta chọn Bg1 = 1,65 (T). 15. Kích thước rãnh và cách điện: Chọn rãnh quả kê hình 1: Miệng rãnh b41 = dcđ + (1,1 (1,5) (mm) = 1,025 + 1,1 = 2 (mm). 
Chiều cao miệng rãnh thường lấy từ 0,5 ( 0,8 (mm). Chọn h41 = 0,5 (mm) Đường kính d1 được tính theo công thức:
ta chọn d1 = 5 (mm) Đường kính d2 được tính theo công thức:
ta chọn d2 = 7,5 (mm) Chiều cao rãnh Stato được tính theo công thức
chọn hr1 = 1,65 (cm) Khi đó chiều cao của h12 là: H12 = hr1 – 0,5 (2h41 + d1 + d2) = 16,5 – 0,5 (2.0,5 + 5 + 7,5) = 9,75 (mm) Theo bảng VIII.1 – 629 TKMĐ ứng với dây quấn 1 lơp p = 2 thì ta có cách điện của dây quấn là: + Chiều dày cách điện rãnh: C = 0,25 (mm) + Chiều dày cách điện của tấm lót: C’ = 0,35 (mm) - Diện tích rãnh Stato:
Diện tích có ích của rãnh Stato: Sr = S’r - Scđ = 92,844 – 10,568 = 82,276 (mm2) 16. Hệ số lấp đầy của rãnh.
17. Bề rộng răng Stato:

Vậy
18. Chiều cao gông Stato:
19. Khe hở không khí: Do công suất của máy bé p = 2,2 Kw và p =2 nên khe hở không khí được tính theo công thức sau:
Theo bảng 10.8-253 – TKMĐ, ứng với chiều cao tâm trục h = 112 (mm) và p =2 thì ta có ( = 0,3 (mm) = 0,03 (cm Chương III. Dây quấn, Rãnh và Gông Rôto 20. Chọn số rãnh roto Z2. Nếu khe hở không khí bé thì khi khởi động momen phụ do từ trường sóng bậc cao gây nên, do vậy chọn Z2 sẽ ảnh hưởng đến quá trình khởi động và đặc tính làm việc. Việc chọn Z2 thích hợp có thể hạn chế mômen phụ đồng bộ và không đồng bộ cũng như mômen phụ gây ra hiện tượng rung và ồn. Chọn Z2 phải dựa trên cơ sở Z1 đã chọn, theo bảng 10.6-246-TKMĐ ta chọn Z2 = 30 rãnh. 21. Đường kính ngoài roto: D’= D – 25 = 12,4 – 2. 0,03 = 12,34 (cm) 22. Bước răng roto.
23. Sơ bộ định chiều rộng răng roto.
Trong đó BZ2 là mật độ từ thông trong răng roto, chọn BZ2 = 1,74 T. 24. Đường kính trục Roto: Dt = 0,3: D = 0,3.12,4 = 3,75 (cm). Chọn Dt = 3,8 (cm) 25. Dòng điện trong thanh dẫn roto:
Trong đó: + K1 là hệ số phụ thuộc vào cos( của máy, qua hình 10,5-244-TKMĐ ta có K1= 0,8 + Kd1: hệ số dây quấn Stato, Kd1= 0,96 26. Dòng điện trong vòng ngắn mạch:
Suy ra: Tiết diện thanh dẫn bằng nhôm:
Trong đó j 2 là mật độ dòng điện trong thanh dẫn bằng nhôm j td = (2,5 ( 3,5)A/mm2. Chọn Jtd = 2,5 A/mm2. 27. Tiết diện vành ngắn mạch:
Trong đó Jv là mật độ dòng điện vòng ngắn mạch, chọn Jv = 2 (A/mm2) 28. Kích thước roto và vành ngắn mạch:
Chọn rãnh roto có dạng hình quả lê (hình 2): Chọn chiều cao miệng rãnh h42 = 0,5 (mm) Chọn chiều rộng miệng rãnh hở b42 = 1 (mm) Chọn đường kính d12 = 7,5 (mm) Chọn đường kính d22 nẵm trong khoảng 4 ( 6 (mm). Lờy d22 = 5,5 (mm) Chiều cao rãnh chọn hr2 = 20 (mm) Chiều cao phần rãnh thẳng: H12= hr2 - 0,5 (d12 + d22 + 2.h42)= 20 – 0,5 (7,5 + 5 + 2.0,5) = 12,25 (mm) 29. Chọn kích thước vòng ngắn mạch là: a . b = 20 . 15 (mm) Đường kính vòng ngắn mạch là: Dr = D – (a + 1) = 124 – (20 + 1) = 103 (mm) 30. Diện tích rãnh Roto:
31. Diện tích vành ngắn mạch: Sr = a. b = 20 . 15 = 300 (mm2) 32. Tính lại bề rộng răng Roto.


33. Chiều cao gông Roto:
34. Làm rãnh nghiêng ở Roto: Để giảmlực ký sinh tiếp tuyến và hướng tâm thì ta làm rãnh nghiêng Roto có thể triệt tiêu sóng điều hoà, cho phép phối hợp rãnh Z1 và Z2 rộng rãi hơn, ta chọn độ nghiêng thường bằng 1 bước rãnh Stato: bn = t1 = 1,082 Chương IV: Tính toán mạch từ 35. Hệ số khe hở không khí.
Trong đó:
Suy ra K( = K(1. K(2 = 1,118.1,032 = 1,154 36. Ta dùng các lá thép kỹ thuật điện loại 2211. Bảng V.1-603-TKMĐ loại này có hệ số ép chặt Kc < 0,95. 37. Sức từ động khe hở không khí: F( = 2.H(.( = 1,6.B(.(.104 = 1,6.0,858.0,03.104=411,84 (A) 38. Mật độ từ thông ở rang Stato.
39. Cường độ từ trường trên răng Stato Theo bảng V.6-608-TKMĐ ta có HZ1 = 1,65 (A/cm) 40. Sức từ động trên răng Stato: FZ1 = 2(hZ1 -
d1)HZ1 = 2 (1,65-
0,75) 1,65 = 46 (A) 41. Mật độ từ thông trên Roto.
42. Cường độ từ trường trên răng Roto. Theo bảng V.6-608-TKMĐ ta có: HZ2 = 19 (A/cm) 43. Sức từ động trên răng Roto: FZ2 = 2.h’Z2 . HZ2 = 2.1,75.19 = 66,5 (A) Trong đó h’Z2 là chiều cao răng Roto theo hướng kích:
44. Hệ số bão hoà răng.
45. Mật độ từ thông trên gông:
46. Cường độ từ trường trên gông Stato Theo bảng V.9-611-TKMĐ ta có Hg=1 = 12,9 (A/cm) 47.Chiều dài mạch từ ổ gông Stato:
48.Sức từ động ổ gông Stato: Fg1 . Hg1 = 13,6.12,9 = 175 (A) 49. Mật độ từ thôngở gông Roto:
50. Cường độ từ trường ở gông Roto: Theo bảng V.9-611-TKMĐ ta có: Hg2 = 3,9 (A/cm) 51. Chiều dài mạch từ ở gông Roto:
52. Sức từ động trên gông Roto: Fg2 = Lg2.Hg2 = 4,83.3,9 = 19 (A) 53. Tổng sức từ động: F = F( + FZ1 + FZ2 + Fg1 + Fg2. = 411,84 + 49 + 66,5 + 175 + 19 = 721,34 (A) 54. Hệ số bão hoà toàn mạch:
55. Dòng điện từ hoá:
Dòng điện từ hoá phần trăm.
Chương V: Tham số của động cơ điện ở chế độ định mức. 56. Chiều dài phần đầu nối của dây quấn Stato: lđ1 = Kđ1.(y + 2B = 1,3.11,035 + 2. 0,5 = 15,35 (cm) Trong đó:
Với ytb bước dây quấn trung bình của bối dây biểu thị bằng số rãnh. Kđ1, B là hệ số lấy theo kinh nghiệm, với p = 2 Ta chọn Kđ1 = 1,3 và B = 0,5 (cm) 57. Chiều dài trung bình của vòng dây quấn Stato. ltb = l1 + lđ1 = 5,61 + 15,35 = 20,96 (cm) 58. Chiều dài dây quấn một pha của Stato: L1 = 2.ltb.w1.10-2 = 2.20,96.330.10-2 = 138,33 (m) 59. Điện trở tác dụng của dây quấn Stato:
Tính theo đơn vị tương đối:
60. Điện trở tác dụng của dây quấn Roto:
61. Điện trở vành ngắn mạch:
62. Điện trở Roto:
Trong đó:
63. Hệ số quy đổi:
64. Điện trở Roto đã quy đổi: r2’ = (.r2 = 40145.3,995.105 = 1,604 (() Tính theo đơn vị tương đối:
65. Hệ số từ dẫn tản ở rãnh Stato:
Trong đó: Với dây quấn 1 lớp K( = K’p = 1 h1 = hr1- 0,1d1- 2C – C’ – h41 = 16,5 – 0,1.7,5 – 2.0,25 – 0,35 – 0,5 = 14,4 (mm) h2 = - (d1/2 – 2C – C’) = - (7,5/2 – 2.0,25 – 0,35) = -1,9 (mm). h41 = 0,5 (mm) b41 = 2 (mm) d1 = 2 (mm) d1 = 7,5 mm, d2 = 5 mm Vậy
66. Hệ số từ dẫn tạp Stato:
Trong đó:(t=1 là hệ số theo bảng 5.3-137 TKMĐ với
Ta có (t1 = 0,7
(t1 theo bảng 5.2a-134 TKMĐ ta có (t1 = 0,00141 Vậy
67. Hệ số từ tản phần đầu nối:
68. Hệ số từ dẫn tản Stato: ((1 = (r1 + (t1 + (đ1 = 1,415 + 2,21 + 2,29 = 5,915 69. Điện kháng dây quấn Stato:
Tính theo đơn vị tương đối:
70. Hệ số từ dẫn tản rãnh roto:
Trong đó h1 = 14,4 (mm) b = d1 = 7,5 (mm). b4 = b42 = 1 (mm) h4 = h43 = 0,5 (mm) Suy ra:
71. Hệ số từ dẫn tạp Roto:
Trong đó: (t2 = 1 đối với Roto lồng sóc Kt2 = 1 (t2 = 0,0102 theo bảng 5.2c-136 TKMĐ Vậy
72. Hệ số từ tản phần đầu nối. Ta xét Roto lồng sóc có vành ngắn mạch ở liền sát đầu lõi sắt Roto:
73. Hệ số từ dẫn do rãnh nghiêng:
74. Hệ số từ tản Roto: ((2= (r2 + (t2 + (d2 + (m = 1,54 + 2,142 + 0,791 + 0,751 = 5,224 75. Điện kháng tản dây quấn Roto: X2 = 7,9f1.l5 ((2.10-8 = 7,9.50.561.5,224.10-8 = 0,000115 (() 76. Điện kháng Roto đã quy đổi: X’2 = (.X2 = 40145.0,000115 = 4,624 (() Tính theo đơn vị tương đối
77. Điện kháng hỗ cảm
Tính theo đơn vị tương đối:
78. Tính lại hệ số KE:
Sai số
Chương VI. Tổn hao thép và tổn hao cơ. 79. Trọng lượng răng Stato: GZ1 = (Fe . Z1.bZ1 h’Z1l1Kc.10-3 = 7,8.36.0,584.14.5,61.0,95.10-3= 1,239 (Kg) 80. Trọng lượng gông từ Stato: Gg1 = (Fe.l1.Lg1.2p.Kc.10-3 = 7,8 . 5,61 . 13,6 . 1,705 . 4 . 0,95 = 4,011 (kg) Tổn hao sắt trong lõi sắt Stato: Trong răng: PFe(Z1) = KgP1,0/50
.GZ1.10-3 =1,8.2,5.1,652.1,239.10-3 = 0,0115 (Kw) Trong đó: + Kgc = 1,8 đối với máy điện không đồng bộ. + P1,0/50 = 2,5 Suất tổn hao của thép, tra bảng 6.9-611 TKMĐ: Trong gông: PFe(g1) = KgcP1,0/50
.Gg1.10-3 =1,8.2,5.1,592.4,011.10-3 = 0,0405 (Kw) Trong cả lõi sắt Stato: PFe’ = = PFe(1