Đồ án Thiết kế hệ thống điện
Phân tích nguồn cung cấp điện là rất cần thiết và phải quan tâm đúng mức khi bắt tay vào làm thiết kế. Việc quyết định sơ đồ nối dây của mạng điện cũng như phương thức vận hành của các nhà máy điện, hoàn toàn phụ thuộc vào vị trí, nhiệm vụ cũng như tính chất của từng nhà máy điện. Số liệu về phụ tải là loại tài liệu quan trọng. Thiết kế hệ thống có chính xác hay không hoàn toàn do mức độ chính xác của công tác thu nhập và phân phụ tải quyết định.
Bạn đang xem trước 20 trang tài liệu Đồ án Thiết kế hệ thống điện, để xem tài liệu hoàn chỉnh bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên
CHƯƠNG I
Phân tích đặc điểm của nguồn và phụ tải
Phân tích nguồn cung cấp điện là rất cần thiết và phải quan tâm đúng mức khi bắt tay vào làm thiết kế. Việc quyết định sơ đồ nối dây của mạng điện cũng như phương thức vận hành của các nhà máy điện, hoàn toàn phụ thuộc vào vị trí, nhiệm vụ cũng như tính chất của từng nhà máy điện.
Số liệu về phụ tải là loại tài liệu quan trọng. Thiết kế hệ thống có chính xác hay không hoàn toàn do mức độ chính xác của công tác thu nhập và phân phụ tải quyết định.
1.1 - Nguồn điện.
Trong đồ án thiết kế, nguồn cung cấp là nhà máy nhiệt điện (NMNĐ) và hệ thống điện (HTĐ).
- NMNĐ gồm 3 tổ máy có công suất định mức của mỗi tổ máy là 100MW, điện áp định mức là:
Uđm = 10,5kV ; cos( = 0,85
Như vậy công suất định mức của mỗi máy là: 300MW. Đây là NMNĐ dùng nhiêu liệu than, dầu hay khí nên công suất tự dùng chiếm khoảng 10% tổng công suất phát.
Công suất phát kinh tế là :
PFkt = 80 ( 85%PFđm.
Trong tính toán lấy:
PF kt = 80%PFđm
= 0,8 . 300 = 240 MW
HT có công suất vô cùng lớn, hệ số cos( trên thanh góp 110kV là :
cos( = 0,85
NMNĐ cách hệ thống tương đối xa (hơn 120km)
1.2 - Phụ tải.
Ta có bảng số liệu phụ tải:
Bảng 1.1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Pmax (MW)
38
40
38
40
38
40
38
40
40
Pmin(MW)
26,6
28
26,6
28
26,6
28
26,6
28
28
Qmax (MVar)
18,24
19,2
18,24
19,2
18,24
19,2
18,24
19,2
19,2
Qmin (MVar)
12,7
13,4
12,7
13,4
12,7
13,4
12,7
13,4
13,4
Loại phụ tải
1
1
1
1
1
1
1
1
1
ĐCĐA
kt
kt
kt
kt
kt
kt
kt
kt
kt
Utc (KV)
10
10
10
10
10
10
10
10
10
Cos(
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
Tổng số có 9 phụ tải, tất cả đều là phụ tải loại 1. Yêu cầu điều chỉnh điện áp khác thường cần được cung cấp điện với độ tin cậy cao.
Công suất phụ tải yêu cầu ở chế độ phụ tải cực đại.
(Pptmax = 352 (MW) lớn hơn PFkt của NMNĐ nên mạng điện phải lấy thêm công suất từ HT.
Trong chế độ cực tiểu có : (Pmin = 70%. Pptmax = 246,4(MW)
Phụ tải phân bố khá đều xung quanh NMNĐ và HT. Phụ tải 1,2,8, 9 phía hệ thống ; phụ tải 3,4,5,7,,6 phía nhà máy. Thời gian sử dụng công suất cực đại :Tmax = 5000h
Từ số liệu phân tích nguồn điện và phụ tải như trên ta thấy phải có sự liên hệ chặt chẽ giữa NM và HT, để chế độ vận hành được tin cậy và linh hoạt.
Chương II
Cân bằng công suất tác dụng
và công suất phản kháng
2.1 – Cân bằng công suất tác dụng.
Cân bằng công suất tác dụng rất cần thiết để giữ được tần số bình thường có nghĩa là tổng công suất tác dụng phát ra phải bằng tổng công suất yêu cầu.
(Pf = (Pyc
Nếu (Pf ( (Pyc, phải tăng công suất phát lên, nếu nhà máy đã phát hết công suất định mức mà vẫn không đủ thì phải lấy thêm từ hệ thống.
(PF + (PHT = m .+ ((Pmđ + (Ptd + (Pdt
Trong đó :
(PF : Tổng công suất nhà máy điện (PFkt = 240 (MW)
PHT : Công suất tác dụng lấy từ hệ thống.
m : Hệ số đồng thời m = 1
(Pptmax : Tổng công suất yêu cầu của phụ tải ở chế độ cực đại.
((Pmđ : Tổng tổn thất công suất trên đường dây và trong máy biến áp, trong tính toán sơ bộ.
((Pmđ = 5%(Pptmax
(Ptd : Tổng công suất tự dùng của nhà máy lấy (Ptd = 10%(PFkt
(Pdt : Tổng công suất dự trữ lấy từ HT lên, coi (Pdt = 0
Ta có : 240 + PHT = 352 + 0,05 . 352 + 0,1. 240
(PHT = 153,6 (MW)
Như vậy trong chế độ phụ tải cực đại, nhà máy cần một lượng công suất là : 153,6 (MW) từ hệ thống.
Cân bằng công suất phản kháng.
Cân bằng công suất phản kháng để giữ điện áp bình thường trong hệ thống, sự thiếu hụt công suất phản kháng sẽ làm cho điện áp giảm sút.
Phương trình cần bằng công suất phản kháng.
(QF + QHT = m(Qptmax + ((Qba + ((Qc + (Qdt + (Qtd + ((QL
Trong đó:
(QF : Tổng công suất phản kháng phát ra của nhà máy nhiệt điện
(QF = (PF .tg(F = 240 .0,62 = 148,8 (MVar)
QHT : Công suất phản kháng lấy của hệ thống.
QHT = PHT .tg(HT = 153,6 . 0,62 = 95,232 (MVar)
(Qptmax =(Pptmax tg(pt = 352 . 0,48 = 168,96 (MVar)
(Qptmax : Tổng công suất phản kháng của phụ tải ở chế độ phụ tải cực đại.
((QL : Tổn thất công suất phản kháng trên các đoạn đường dây.
((Qc : Công suất phản kháng của đường dây sinh ra.
Với mạng điện 110KV trong tính toán sơ bộ coi ((QL=((Qc
((Qba : Tổn thất công suất phản kháng trong máy biến áp
((Qba =15%. (Qptmax = 0,15.168,96 = 25,34 (MVAr)
(Qtd = (Ptd. tg( = 24. 0,84 = 21,12 (MVAr)
(Lấy cos(td = 0,75 ( tg(td = 0,88)
(Qdt : Coi bằng không, tổng công suất phản kháng lấy từ hệ thống, từ công thức (2.2)
148,8 + 95,232 > 168,96+25,34 + 21,12
244,03 > 215,41
Ta lấy tổng công suất phản kháng do nhà máy và hệ thống cung cấp lớn hơn tổng công suất phản kháng mà phụ tải yêu cầu, nên ta không phải bù sơ bộ.
CHƯƠNG III
Tính toán và lựa chọn phương án tối ưu
Nguyên tắc chủ yếu của công tác thiết kế mạng điện là cung cấp điện kinh tế với chất lượng điện năng và độ tin cậy cung cấp điện cao. Mục đích tính toán thiết kế là nhằm tìm ra một phương án phù hợp nhất với những nguyên tắc đã nêu ở trên.
3.1- Dự kiến các phương án nối dây của mạng.
Qua các phân tích nguồn điện và các phụ tải ta thấy. Tất cả các phụ tải đều là hộ loại I, nên yêu cầu độ tin cậy cung cấp điện cao ta phải cung cấp điện từ hai nguồn riêng biệt, lộ kép, hoặc mạch vòng.
Trong tính toán sơ bộ ta thấy ở chế độ vận hành bình thường, hệ thống cung cấp khoảng 140 (MW) cho mạng điện. Vì vậy ta bố trí một số phụ tải lấy điện trực tiếp từ hệ thống.
Từ những nhận xét trên ta có một số các phương án sau;
Phương án 1
Phương án 2
Phương án 3
Phương án 4
Phương án 5
Phương án 6
3.2 Chọn cấp điện áp định mức (Uđm)
Một trong những công việc quan trọng lúc thiết kế hệ thống điện là lựa chọn đúng điện áp của đường dây tải điện. Vấn đề này rất quan trọng vì nó ảnh hưởng trực tiếp tới tính kỹ thuật và tính kinh tế của mạng điện.
Ta sử dụng công thức kinh nghiệm sau để tính toán.
Ui = 4,34 (3.2)
Trong đó :
Pi (MW) , Li (km), Ui (kV) : Công suất, chiều dài, điện áp vận hành của đường dây thứ i.
Ta dùng sơ đồ hình tia để xác định điện áp Uđm
Từ công thức (3.2) và các số liệu đã cho ta tính được bảng sau:
Bảng 3.1
Phụ tải
1
2
3
4
5
6
7
8
9
L (km)
53,8
44,7
60,8
58,3
60,8
44,7
40,9
50
50
Pmax (MW)
38
40
38
40
38
40
38
40
40
Uvh (kV)
111,6
113,5
112,2
114,6
112,2
113,2
110,5
114
114
Qua bảng trên ta chọn điện áp định mức cho mạng điện khu vực thiết kế là : 110KV
3.3 - Chọn tiết diện dây dẫn theo chỉ tiêu kinh tế, tính các chỉ tiêu kỹ thuật của từng phương án.
Ta dùng dây AC cho tất cả các lộ đường dây mạng điện có điện áp 110kV nên ta chọn F ( 70 (mm2) để thoả mãn điều kiện vầng quang. Tất cả các phụ tải đều có thời gian sử dụng công suất cực đại.
Tmax = 5000h tra bảng ta có:
Jkt = 1,1( A/mm2 )
Các dây dẫn đặt trên không với khoảng cách trung bình học (tb = 5m
Công thức tính tiết diện dây dẫn:
F = (3.3-1 )
F (mm2 ) : Tiết diện dây dẫn
Imax (A) : Dòng qua dây ở chế độ phụ tải max
Imax = (A)
Smax : Công suất chạy trên lộ đường dây ở chế độ max (MVA)
Uđm : Điện áp định mức của mạng điện 110KV.
3.3 –1 . Phương án I.
* Chọn tiết diện dây dẫn.
Tính dòng công suất trên các lộ:
PN8 = (PFkt - (Ptd - (PptNĐ
(PptNĐ = P3 + P4 + P5 +P6 + P7
= 38 + 40 + 38 + 38 +40 = 194MW
( PN8 = 240 –24 –194 = 22 (MW)
QN8 = PN6 . tg(
( QN8 =22 . 0,62 = 13,6 MVar
SH8 = S8 – SN8 = 38 + j 18,24 – (22+ j13,6 )
=18 + j5,6 (MVA)
FN8tt = mm2
Chọn FN8 = 70 mm2 ; Icp = 265 A
- Đoạn H1:
F1tt = mm2
Chọn F1 = 120 mm2 ; ICP =380( A)
- Đoạn H2:
F2tt = mm2
Chọn F2 = 120 mm2 ; Icp = 380 A
- Đoạn N3:
FN3tt = 100,56 mm2
Chọn FN3 = 120 mm2 ; ICP =380( A)
- Đoạn N4:
FN4tt = mm2
Chọn FN4 = 120 mm2 ; Icp = 380 A
- Đoạn N5:
FN5tt = mm2
Chọn FN5 = 120 mm2 ; Icp = 380 A
- Đoạn N6:
FN6tt = 105,8 mm2
Chọn FN6 = 120 mm2 ; Icp = 380 A
- Đoạn H9:
FH9tt = mm2
Chọn FH9 = 120 mm2 ; Icp = 380 A
- Đoạn N7:
FN7tt = 100,56 mm2
Chọn FN7 = 120 mm2 ; ICP =380( A)
IH8max =49,47 (A)
FH8tt = mm2
Chọn F8 = 70 mm2 ; Icp = 265 A
* Kiểm tra điều kiện phát nóng khi sự cố nặng nề nhất.
+ Giả sử đứt dây đoạn: N7, N3, H1......
Đoạn N7
Isc = 2.IN7max = 221,2 A < Icp = 380 A. Đạt yêu cầu
- Đoạn N3:
Isc = 2.IN3max = 221,2 A < Icp = 380 A. Đạt yêu cầu
- Đoạn H1:
Isc = 2.IH1max = 221,2 A < Icp = 380 A. Đạt yêu cầu
+/ - Trường hợp sự cố một tổ máy phát điện thì hai máy phát còn lại phát hết công suất.
- Tổng công suất tác dụng của nhà máy là:
(PFtd = 2.100 = 200 MW
- Tổng công suất tự dùng của nhà máy là:
(Ptdsc = 10%.(PFsc = 0,1.200 = 20 MW
- Tổng công suất chạy trên đoạn N8 là:
PN8 = (PFtdsc - (Ptdsc - (PptNĐ = 200 - 20 -194 = - 14 MW
Dấu ( –) chứng tỏ chạy từ hệ thống sang.
QN8 = PN8.tg(HT = 14.0,62 = 8,68 MVAr
( SN8 = 14 + j8,68 MVA
(
- Công suất chạy trên đoạn H8 là:
SH8 = S8 + SN8 = 40 + j19,2 + 14 + j8,68 = 54 + j27,8 MVA
. Đạt yêu cầu.
Bảng 3.3-1a
* Tính các chỉ tiêu kỹ thuật của phương án I.
Đoạn
Imax(A)
Ftt(mm2)
Ftc(mm2)
Icp(A)
Isc(A)
Jkt (A/mm2)
Kết luận
H1
110,6
100,56
120
380
221,2
1,1
Đạt yêu cầu
H2
116,4
105,8
120
380
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
N3
110,6
100,56
120
380
221,2
1,1
Đạt yêu cầu
N4
116,4
105,8
120
380
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
N5
110,6
100,56
120
380
221,2
1,1
Đạt yêu cầu
N6
116,4
105,8
120
380
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
N7
110,6
100,56
120
380
221,2
1,1
Đạt yêu cầu
N8
67,9
61,7
70
265
135,8
1,1
Đạt yêu cầu
H8
49,47
44,9
70
265
98,9
1,1
Đạt yêu cầu
H9
116,4
105,8
120
380
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
- Tổn thất điện áp trên các đường dây được xác định theo công thức:
(U% =
P : Công suất tác dụng trên đường dây (MW)
Q : Công suất phản kháng trên đường dây (MVAr)
R = r0.l (()
X = x0.l (()
Với máy biến áp không điều áp dưới tải thì:
10% (U%btmax 15%.
15% (U%scmax 20%.
Với máy biến áp điều áp dưới tải thì:
(U%btmax < 20%.
(U%scmax < 25%.
- Đoạn H1:
Dây 2AC – 240, l = 53,8km; r0 = 0,27 (/km
x0 = 0,423 (/km
b0 = 2,69.10-6 S/km
( R =
X =
( (U%bt =
- Đoạn H2:
Dây 2AC – 120, l = 44,7km; r0 = 0,27 (/km
x0 = 0,423 (/km
b0 = 2,69.10-6 S/km
( R =
X =
( (U%bt =
- Đoạn N3:
Dây 2AC – 240, l = 60,8km; r0 = 0,27 (/km
x0 = 0,423 (/km
b0 = 2,6910-6 S/km
( R =
X =12,8
( (U%bt =
- Đoạn N4 :
Dây 2AC – 120, l = 58,3km; r0 = 0,27 (/km
x0 = 0,423 (/km
b0 = 2,69.10-6 S/km
( R =
X =
( (U%bt =
- Đoạn N5 :
Dây 2AC – 120, l = 60,8km; r0 = 0,27 (/km
x0 = 0,423 (/km
b0 = 2,69.10-6 S/km
( R =
X =
( (U%bt =
- Đoạn N6 :
Dây 2AC – 70, l = 44,7km; r0 = 0,27(/km
x0 = 0,423 (/km
b0 = 2,6910-6 S/km
( R =
X =
( (U%bt =
*/
- Đoạn N7:
Dây 2AC – 120, l = 56,5km; r0 = 0,27 (/km
x0 = 0,423 (/km
b0 = 2,69.10-6 S/km
( R =
X =
( (U%bt =
- Đoạn N8 :
Dây 2AC – 240, l = 50,2km; r0 = 0,46 (/km
x0 = 0,44 (/km
b0 = 2,5810-6 S/km
( R =
X =
( (U%bt =
- Đoạn H8 :
Dây 2AC – 120, l = 50km; r0 = 046 (/km
x0 = 0,44 (/km
b0 = 2,58.10-6 S/km
( R =
X =
( (U%bt =
- Đoạn H9:
Dây 2AC – 70, l = 50km; r0 = 0,27 (/km
x0 = 0,423 (/km
b0 = 2,69.10-6 S/km
( R =
X =
( (U%bt =
Bảng 3.3-1b
H1
H2
N3
N4
N5
N6
N7
N8
H8
H9
LoạidâyAC
120
120
120
120
120
120
120
70
70
120
L ( KM)
53,8
44,7
60,8
58,3
60,8
44,7
56,5
50,2
50
50
r0 ((/KM)
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
0.46
0,46
0,27
x0 ((/KM)
0,423
0,423
0,423
0,423
0,423
0,42
0,423
0,44
0,44
0,423
b0((S/KM)
2,69
2,69
2,69
2,69
2,69
2,69
2,69
2,58
2,58
2,69
Số mạch
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
R ( ()
7,3
6
8,2
7,87
8,2
6
7,6
11,5
11,5
6,75
X ( ( )
11,37
9,4
12,8
12,3
12,8
9,4
12
11
11
10,57
B/2.10-4
1,447
1,202
2,199
1,568
2,199
1,20
1,519
1,295
1,296
1,345
(U%bt
4
3,47
4,5
4,5
4,5
3,47
4,2
2,1
2,2
3,7
(U%sc
8
6,9
9
9
9
6,9
8,4
4,2
4,4
7,4
Từ các kết quả trong bảng 3.3-1b ta nhận thấy rằng.
* Tổn thất điện áp lớn nhất khi vận hành bình thường.
(U%bt tmax= (U%btN4 =4,5%
* Tổn thất điện áp lớn nhất khi vận hành sự cố.
(U%scmax = (U%sc4 = 9%
3.3.2 – Phương án II
* Tính toán như phương án I. Ta kiểm tra điều kiện phát nóng khi sự cố một máy phát ta được bảng kết quả sau.
Bảng 3.3-2a
Đoạn
Imax(A)
Ftt(mm2)
Ftt(mm2)
Icp
(A)
Isc(A)
Jkt (A/mm2)
Kết luận
H1
110,6
100,56
120
380
221,2
1,1
Đạt yêu cầu
H2
116,4
105,8
120
380
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
N3
110,6
100,56
120
380
221,2
1,1
Đạt yêu cầu
N4
116,4
105,8
120
610
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
75
221,2
201
240
380
443,2
1,1
Đạt yêu cầu
N6
116,4
105,8
120
265
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
N7
110,6
100,56
120
265
221,2
1,1
Đạt yêu cầu
N8
67,9
61,7
70
265
135,8
1,1
Đạt yêu cầu
H8
49,47
44,9
70
265
98,94
1,1
Đạt yêu cầu
H9
116,4
105,8
120
380
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
Tính toán tương tự các chỉ tiêu kỹ thuật như phương án trên ta được bảng kết quả sau:
Bảng 3.3-2b
H1
H2
N3
N4
N6
N7
75
N8
H8
H9
Loại dâyAC
120
120
120
120
120
120
240
70
70
120
L ( KM)
53,8
44,7
60,8
58,3
44,7
56,5
36,05
50,2
50
50
r0 ((/KM)
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
0,27
0,131
0.46
0,46
0,27
x0 ((/KM)
0,423
0,423
0,423
0,4
0,423
0,44
0,44
0,423
0,4
0,423
b0((S/KM)
2,86
2,69
2,69
2,86
2,69
2,69
2,86
2,58
2,58
2,69
Số mạch
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
R ( ()
7,3
6
8,2
7,87
6
7,6
2,4
11,5
11,5
6,57
X ( ( )
11,37
9,4
12,8
12,3
9,4
12
7,2
11
11
10,57
B/2.10-4
1,447
1,202
2,199
1,568
1,202
1,52
1,03
1,29
1,29
1,345
(U%bt
4
3,47
4,5
4,5
3,47
4,2
1,9
2,1
2,2
3,7
(U%sc
8
6,9
9
9
6,9
8,4
3,8
4,2
4,4
7,4
Từ các kết quả trong bảng 3.3-2b ta nhận thấy rằng.
* Tổn thất điện áp lớn nhất khi vận hành bình thường.
(U%bt tmax= (U%btN7 + (U%bt75
= 4,2% + 1,9% = 6,1%
* Tổn thất điện áp lớn nhất khi vận hành sự cố.
(U%scmax = (U%scN7 + (U%sc7
=8,4% + 3,8% = 12,2%
3.3-3 – Phương án 3.
* Tính toán như phương án 1. Ta kiểm tra điều kiện phát nóng khi sự cố một máy phát ta được bảng kết quả sau
Bảng 3.3-3a
Đoạn
Imax(A)
Ftt(mm2)
Ftt(mm2)
Icp(A)
Isc(A)
Jkt (A/mm2)
Kết luận
H2
227
206,4
240
610
454
1,1
Đạt yêu cầu
21
116,4
105,8
` 120
380
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
N3
110,6
100,56
120
380
221,2
1,1
Đạt yêu cầu
N4
116,4
105,8
120
380
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
N6
227
206,4
240
610
454
1,1
Đạt yêu cầu
65
116,4
105,8
120
380
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
N7
110,6
100,56
120
380
221,2
1,1
Đạt yêu cầu
N8
67,9
61,7
70
265
135,8
1,1
Đạt yêu cầu
H8
49,47
44,9
70
265
98,94
1,1
Đạt yêu cầu
H9
116,4
105,8
120
380
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
Tính toán tương tự các chỉ tiêu kỹ thuật như phương án trên ta được bảng kết quả sau.
Bảng 3.3-3b
H2
21
N3
N4
N6
65
N7
N8
H8
H9
Loại dâyAC
240
120
120
120
240
120
120
70
70
120
L ( KM)
44,7
41,2
60,8
58,3
44,7
36,1
56,5
50,2
50
50
r0 ((/KM)
0,131
0,27
0,27
0,27
0,131
0,27
0,27
0,46
0,46
0,27
x0 ((/KM)
0,4
0,423
0,423
0,423
0,4
0,42
0,423
0,4
0,4
0,423
b0((S/KM)
2,86
2,69
2,69
2,69
2,86
2,69
2,69
2,58
2,58
2,69
Số mạch
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
R ( ()
2,9
5,56
8,2
7,87
2,9
4,86
7,6
11,5
11,5
6,75
X ( ( )
8,9
8,7
12,8
12,3
8,9
7,6
12
11
11
10,57
B/2.10-4
1,27
1,1
2,199
1,568
1,27
0,97
1,295
1,29
1,29
1,345
(U%bt
2,37
3,05
4,5
4,5
2,37
2,67
4,2
2,1
2,2
3,7
(U%sc
4,7
6,1
9
9
4,7
5,3
8,4
4,2
4,4
7,4
Từ các kết quả trong bảng 3.3-3b ta nhận thấy rằng:
* Tổn thất điện áp lớn nhất khi vận hành bình thường.
(U%bt tmax= (U%btH2 +(U%bt21 =2,37 +3,08 =5,42%
* Tổn thất điện áp lớn nhất khi vận hành sự cố
(U%scmax = (U%scH2 +(U%sc21 =10,8%
3.3-4 – Phương án 4.
Tương tự như phương án trên và ta kiểm tra điều kiện phát nóng khi sự cố một máy phát
Ta được bảng kết quả sau:
Bảng 3.3-4a
Đoạn
Imax(A)
Ftt(mm2)
Ftt(mm2)
Icp(A)
Isc(A)
Jkt (A/mm2)
Kết luận
H1
110,6
100,56
120
380
221,2
1,1
Đạt yêu cầu
H2
116,4
105,8
120
380
232,8
1,1
Đạt yêu cầu
N4
116,4
105,8
120
