Kỹ thuật công trình - Thi công nhịp chính cầu quý cao

THI CÔNG NHỊP CHÍNH CẦU QUÝ CAO 1 HOµNG TIÕN TRUNG 6722_49 THI CÔNG NHIP̣ CHI ́NH I.TỔNG QUAN VỀ NHỊP CHÍNH CẦU QUÝ CAO Cầu Quý Cao có kết cấu nhịp chính 52x85x52 (m) vượt qua sông Luộc nối liền 2 tỉnh Hải Phòng và Thái Bình.Phần nhịp chính thi công trong điều kiện ở sông. -20.00 HAI PHONG THAI BINH DL=-30.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 M HAI PHONG APPROACH // CONNECTED I GIRDER 7500 82 00 75 00 90 00 1500 10 50 01500 11 70 01800 12 30 0 22 30 03500 15600 3500 15600 22 30 0 1800 12 30 0 11 70 01500 10 50 0 1500 90 001500 7500 7500 7500 7500 7500 7500 7500 7500 7500 7500 90 00 OVER ALL BRIDGE LENGTH 504000 (MEASURED BETWEEN INSIDE OF CURTAIN WALL) 4 X 35000 = 140000 189000 (MAIN BRIDGE // IN-SITU BOX GIRDER) 52000 85000 52000 THAI BINH APPROACH // CONNECTED I GIRDER 3 x 35000 = 175000 600009 00 0 5000 45 00 Mặt bằng thi công CC 1 CC 2 . 3. 71 3. 70 3. 69 3.7 5 3. 82 3. 68 3. 88 3.7 2 3.9 2 3.7 2 3.5 9 3. 80 3.7 0 3. 91 4.0 4 4. 01 4.0 4 3. 81 1. 99 2. 28 1.9 1 1. 39 1. 90 2. 01 1. 39 1.6 5 2. 33 1. 56 2. 38 1.6 3 2. 32 1.5 7 1. 55 1. 51 0. 99 1. 80 0. 88 1. 89 1. 82 1. 39 1. 39 1. 39 0.8 8 0. 88 1. 32 1.3 7 1. 74 1. 82 1.7 3 1.5 7 1. 49 1. 50 1.7 0 1. 49 1.5 6 1.4 9 1.8 1 1. 71 1. 45 1.4 8 1. 58 1. 53 1. 30 1. 61 1.7 3 1.2 7 1. 65 1. 62 1.6 4 1. 62 1. 46 0.9 0 . 2. 04 1. 98 2.5 0 1.7 9 1.7 9 . 1.2 5 QC -3 1. 63 1. 06 1. 62 1. 83 1. 63 1. 58 1.9 9 1. 411.5 5 1. 09 1.4 9 1. 58 1. 56 1.3 9 1.5 4 0.7 4 1. 46 1. 39 2. 27 2.1 8 1. 42 0. 70 0.3 1 0.3 0 0. 28 0.8 0 0. 78 0. 79 0. 75 0. 74 1.5 4 1. 72 0. 30 0.7 5 0. 37 0.3 5 2. 20 2. 09 1. 89 2. 01 1. 22 1.8 0 1. 53 1. 80 1. 30 0. 85 0.8 4 0. 83 0. 83 0. 84 0. 80 0.8 1 0 .88 0 .83 0.8 4 0. 83 0.8 8 0.8 8 0. 83 0. 88 0. 88 0.8 3 0. 79 0.8 7 0.7 9 0. 83 0. 83 0. 88 0. 84 0.8 0 0. 81 0. 85 0. 80 0. 83 0.9 0 0.9 2 0. 89 0. 90 0.8 5 0.8 9 0.8 8 0.7 9 0. 90 0.8 3 0.9 2 0.8 5 0. 90 0.7 9 0. 92 0. 99 0.9 9 0.9 9 0. 99 0. 83 0. 89 0. 85 0.8 8 0.8 9 0. 79 0.8 9 0. 90 0. 85 0. 890. 89 0. 88 0. 92 0. 90 0. 85 0. 80 0. 85 0. 79 0. 85 1. 67 F 3.5 3B 2 3.8 8A 2 2. 000.7 6 0. 84 1. 85 1.1 9 1.1 7 1. 25 1. 34 1.5 1 1. 76 1.7 0 1. 30 2. 82 A1 2.1 5B 1 1.4 9 3.0 2 1. 37 3. 03 1.2 2 1. 04 1.0 5 1. 02 2. 31 2.3 4 1. 62 1.6 3 2. 18 2.9 5 1. 55 1.2 8 2. 04 3.1 5 1. 79 1. 62 1.8 8 1. 91 2.1 1 1. 99 1.6 0 1. 46 1.1 2 1. 18 1. 26 1.2 2 1.2 6 1.2 0QC -0 1 0. 87 0. 57 0.4 1 0.8 6 0. 95 1.3 2 1. 58 1.0 6 1. 34 0. 98 1.4 5 0.8 7 0.8 7 1.4 6 0.8 2 0.8 5 0.8 7 1. 30 0.9 2 1. 41 0. 84 0. 82 0. 88 0. 88 0.4 9 0.9 9 0.5 8 0.9 6 0.9 2 0. 96 0.9 9 2. 32 2.2 2 1.0 3 2.3 4 - 1 .50 -6. 80 -8 .80 -8 .3 0 -6 .60 -6 .00 - 5. 10 -5 .00 - 3 .9 0 1. 18 1. 88 1.3 0 1.3 0 1. 14 1.3 8 1. 48 0.7 6 2.0 6 1. 30 1.3 7 1. 95 1. 10 1.1 2 1. 99 1. 69 1.9 0 2. 05 1. 18 1. 03 1. 30 0. 98 0. 98 0.8 1 0.7 8 0.8 0 0 .78 0.8 0 0.9 8 0.9 8 0. 88 0.7 6 0.7 8 0. 81 0. 78 0.7 8 1. 21 1. 091.2 1 1. 35 1. 40 1. 36 1. 30 1.3 3 1. 32 1. 37 1.3 5 1.3 61 .3 4 1.3 7 1. 38 1.3 4 1. 32 1.3 9 1.3 7 1. 38 1.3 5 1. 23 1.2 9 1.2 5 1. 22 1. 20 1.2 7 1.2 8 1.2 9 1.3 0 1. 26 1.2 7 1. 24 1.2 5 1. 30 1 .28 1.3 1 1.1 9 1.1 5 1.1 0 1.1 5 1.1 2 1. 11 1.1 0 1.1 5 1.0 9 1. 00 0.9 8 0. 99 0.9 5 1. 18 1.3 5 1.3 6 1. 28 1.2 6 1.1 8 1. 70 1.5 5 1. 49 1. 38 1.2 9 1. 20 1. 20 1.4 9 1.2 9 1.2 0 0. 90 1. 75 1.7 4 1. 62 1. 65 1.6 2 1.5 8 1.5 9 1.6 4 1. 60 1.6 5 1. 68 1. 57 1.6 0 1. 62 1. 29 1. 35 1.4 9 1. 46 1.3 9 1. 54 1. 49 1. 45 1. 99 RU O+ %N G TH A+ _& -P 1.2 5 1.2 3 1.2 5 1.5 7 1.4 5 1. 08 1. 05 1.0 4 1.0 4 RU O+ % NG TH A+ _& -P 1. 31 2. 01 1.2 6 1.2 4 1. 23 1. 25 1.2 0 1. 28 1. 20 1.1 9 1.1 8 1.1 7 1. 28 1.1 6 1. 15 1.2 3 1.2 4 1.2 0 1. 21 1. 22 1.1 8 1. 00 1. 04 1.3 01 .8 5 1.4 7 1. 45 1 .3 5 1. 15 1.1 8 1.2 0 1.1 9 1. 15 1.1 6 1. 17 1.1 8 1.2 01. 16 1.1 7 1 .13 1.1 8 1. 171. 15 1.1 6 1.1 4 1.1 8 1. 13 1.1 2 1. 15 1.1 8 1. 17 1. 18 1.1 9 1. 15 1. 16 1.1 8 0. 87 0.8 7 0.8 2 0. 87 0. 98 0. 82 0.8 7 0. 87 0. 98 1.0 6 0. 95 0. 86 0.8 9 0. 99 0. 96 0. 960. 96 0. 99 0. 88 0. 88 0. 88 0. 84 0.9 8 1 .06 0.9 8 0.9 8 0. 95 0.8 7 0. 87 0. 87 1.0 6 0.9 5 0.9 9 0. 88 0.8 7 0. 96 0.8 6 0. 95 0. 86 0.8 7 0.9 5 0. 95 1. 06 1. 06 0. 87 0. 95 0.8 6 1.0 61 .06 0. 86 0. 84 0.8 7 0.8 7 0. 86 0. 87 0.8 6 0.8 7 0. 87 0. 82 0. 85 0. 86 0 .8 5 0.8 0 0. 88 0.9 9 0.8 8 0. 98 0.8 8 0. 99 0.8 8 0. 98 0.8 8 0.8 8 0.8 7 0. 88 0.8 4 0. 88 0.8 8 0. 84 0. 98 0. 88 0. 99 0.9 9 0.9 9 0. 99 0.9 9 0. 98 0.8 8 0.8 8 0.9 9 0.9 9 0. 99 0. 95 0.9 9 0.9 6 0. 96 0. 99 0.9 9 0.9 6 0. 99 0. 99 0. 99 0.9 6 0. 99 0. 89 0.8 6 0.9 9 0. 99 0. 96 0. 99 0. 99 0. 96 0. 99 1. 25 1. 65 1. 57 1. 04 1.0 8 2.0 5 1. 99 1 .83 A O 1. 89 1. 45 1.5 8 1. 46 1.3 0 0. 49 1. 41 0. 58 0.4 9 0. 92 0. 92 TR O+ _ -^N G CH UO +_ &- I R UO +% NG LU &A 1. 49 1. 41 1.3 0 X= 2 29 7+ 05 0.0 0 X= 22 97 +0 00 .0 0 Y= 655+400.00 Y= 655+450.00 + 7 50 .0 0 +650.00 +6 50 .0 0 +7 50 .00 +8 00 .00 +8 00 .0 0 +5 00 .00 CO +_ &- NG B A* N Ø 1. 2m CO +_ &- NG Ø 0. 6m LU O C R IV E R 1.7 0 1.7 0 1.7 3 1.4 9 3. 86 0 2.8 67 36 10 11 10 -1 83 0. 87 1 21 -0 08 - 7 75 -7 73 -7 16 -5 55 -5 06 -4 63 -4 26 -1 82 0 83 0 80 0 78 0 870 91 0 803. 75 0 87 0 85 0 89 0 98 0 97 94 0 89 0 85 49 1 3 0287 0 ND 3 PLAN SCALE 1:1000 6. 82 7. 62 7. 586.7 85. 98 12 00 0 52000 85000 52000 4x35000=140000 189000 5x35000=175000 504000 // ALONG THE BRIDGE CENTRE 50 00 0 II.CHỌN PHƯƠNG ÁN THI CÔNG NHỊP CHÍNH Phương án thi công Phần nhịp chính có tiết diện thay đổi thi công theo phương pháp hẫng.  Nguyên tắc thi công hẫng -Thi công hẫng là phương pháp thi công,trong đó cầu được phân thành nhiều đoạn kiên tiếp,đốt sau nối hẫng với đốt trước cho đến khi hoàn thành cầu. -Mỗi đoạn sau khi hoàn thành,phải chịu được tải trọng bản thân và trọng lượng của các đốt tiếp theo cùng với tảI trọng của giàn giáo và thiết bị cần thiết.Mỗi đoạn được liên kết chắc chắn với khối trước ngay sau khi bê tông đủ chịu lực và tạo thành cơ sở để thi công các đốt sau. THI CÔNG NHỊP CHÍNH CẦU QUÝ CAO 2 HOµNG TIÕN TRUNG 6722_49 -Trong quá trình thi công,dưới tác dụng của tải trọng bản thân,kết cấu chịu momen một dấu như một dầm hẫng,có trị số lớn nhất tại gối cầu và giảm dần tới 0 ở đầu hẫng.Tại mỗi tiết diện,trị số mômen tăng dần theo tiến trình thực hiện,tức là theo độ dài cánh hẫng.Để chịu mômen này,cứ mỗi bước xây dựng lại bổ sung các bó cáp dự ứng lực(DUL) lên biên trên kết cấu và các bó cáp được tăng dần theo độ tăng mômen sau mỗi bước thi công.  Biện pháp thi công Có 2 phương pháp thi công hẫng:đúc hẫng và lắp hẫng  Đúc hẫng:phương pháp đúc tại chỗ trên giàn giáo di động.Để đúc hẫng phảI có 2 bộ xe đúc(bộ ván khuôn treo di động),sau khi làm xong một đốt bộ xe đúc này được di chuyển tiến lên xa dần ra khỏi trụ đến vị trí chuẩn bị đúc đốt mới tiếp theo.Ván khuôn được điều chỉnh về cao độ và độ nghiêng cho đúng,lắp dựng khung cốt thép thường và các ống rỗng chứa cáp chủ trong ván khuôn đó.Công tác đổ bê tông được làm từng đợt,đầu tiên đổ bản đáy,tiếp đó đổ 2 thành bên,rồi cuối cùng đổ bê tông bản mặt cầu cho hoàn chỉnh mặt cắt hộp.Bê tông được bảo dưỡng 2-3 ngày cho đủ cường độ.Sau đó sẽ luồn các cáp chủ vào trong ống rồi kéo căng chúng và neo lại(cũng có thể luồn các cáp DUL đồng thời với công tác lắp đặt cốt thép trước khi đổ bê tông).Chu kỳ được lặp lại nhiều lần cho đến lúc kết thúc công tác đúc hẫng để chuyển sang công tác hợp long. -ưu điểm: +đảm bảo tính liền khối giữa các đốt đúc,ngoài cốt thép dự ứng lực,cốt thép thường cũng được bố trí liên tục qua tất cả các tiết diện nên khả năng toàn khối và chịu lực cắt tốt hơn. +xử lý mối nối đơn giản,tuổi thọ công trình cao -nhược điểm: +ảnh hưởng của từ biến và co ngót lớn,chất lượng bê tông kém đồng nhất do chế tạo tại chỗ,chịu ảnh hưởng của nhiều yếu tố khó kiểm soát như thành phần và chất lượng vật liệu,chế độ bảo dưỡng,ý thức của cán bộ,công nhân tham gia thi công và ảnh hưởng của thời tiết. +thi công đòi hỏi trình độ cao  Thi công lắp hẫng:các đoạn được đúc sẵn rồi chở đến lắp ráp tại hiện trường theo phương pháp hẫng cân bằng.Các đốt dầm phân khối theo chiều ngang được chế tạo tại các xí nghiệp sản xuất bê tông hay bãI đúc trên bờ,rồi dùng xà-lan,phao nổi đưa dần chúng ra giữa sông,trên kết cấu nhịp phảI đặt sẵn các cần cẩu đặc biệt để cẩu các đốt từ dưới xà-lan lên và lắp ghép vào phần kết cấu đã xong trước đó. THI CÔNG NHỊP CHÍNH CẦU QUÝ CAO 3 HOµNG TIÕN TRUNG 6722_49 -ưu điểm: +thời gian thi công nhanh +chất lượng bê tông các cấu kiện lắp ghép được đảm bảo tốt trong công xưởng +giảm được ảnh hưởng của từ biến và co ngót do trước khi lắp và căng cốt thép,bê tông dầm đã khô cứng,đạt cường độ khá cao. -nhược điểm: +xử lý nối ghép các đốt phức tạp,tính toàn khối ko cao. +chế tạo các đốt phảI rất chính xác +ảnh hưởng đến khả năng thông thuyền,gián đoạn khai thác Nguyên tắc lựa chọn: -Cầu Qúy Cao vượt sông sâu,trụ chính cao 22,3m(tính cả bệ móng+thân trụ),trụ biên cao 12,3m -Mực nước thay đổi theo mùa lũ,nguy cơ nước chảy xiết,không thể thi công bằng giàn giáo,các hệ phao nổi gặp khó khăn -Đảm bảo tính thông thuyền  Chọn phương án thi công đúc hẫng cân bằng Thi công đúc hẫng thì có nhiều phương pháp  Đúc hẫng cân bằng bắt đầu từ trụ: -Bắt đầu xây dựng từ trụ cố định và tiến hành đúc từng đốt đối xứng qua trụ theo sơ đồ mút thừa,thi công xong đốt nào thì căng kéo cốt thép đến đốt đó(gọi là cáp âm)đoạn dầm ở sát mố của nhịp biên có thể được lắp ghép hoặc đúc tại chỗ trên giàn giáo cố định.Kết thúc đúc hẫng bằng đốt hợp long nối cánh hẫng với phần đúc trên giàn giáo cố định (ở nhịp biên) và 2 đầu cánh hẫng giữa 2 trụ liền kề(đối với nhịp giữa).Khi bê tông đốt hợp long đạt cường độ tiến hành ngay việc căng cáp phia dưới kết cấu nhịp(cáp dương).Trong nhiều trường hợp sau khi thi công hoàn chỉnh kết cấu nhịp tiến hành căng cáp vừa chịu momen âm vừa chịu momen dương(cáp nhịp) -Đúc hẫng bắt đầu từ mố : Lợi dụng trọng lượng bản thân của mố để làm đối trọng.Sau đó đúc các đốt từ mố ra tới trụ -Đúc bán hẫng: Khi chiều dài nhịp là quá lớn khi đó momen âm rất lớn xuất hiện tại mặt cắt ngàm sát trụ vào lúc thi công các đốt hẫng cuối cùng.Để khắc phục điều này có thể đặt một trụ đỡ tạm trong phạm vi nhịp để giảm bớt chiều dài cánh hẫng cũng tức là giảm bớt momen âm khi thi công hẫng đem lại kết quả an toàn hơn và kinh tế hơn. THI CÔNG NHỊP CHÍNH CẦU QUÝ CAO 4 HOµNG TIÕN TRUNG 6722_49  Chọn phương án thi công đúc hẫng cân bằng bắt đầu từ trụ 1.Chia đốt thi công Nguyên tắc: - Vì neo các bó cốt thép dự ứng lực nằm tại mặt cuối mỗi đốt dầm nên chiều dài mỗi đoạn và diện tích được thiết kế sao cho biểu đồ bao vật liệu sát nhât với biểu đồ bao momen. - Chiều dài mỗi đốt dựa trên cơ sở trọng lượng các đốt gần như nhau để phù hợp với khả năng chịu tải của giàn giáo treo hoặc của cần cẩu lắp hẫng. Chia đốt Cầu Qúy cao nhịp 52x85x52: chia các đốt theo trình tự thi công 3x3m+4x3,5m+3x4m,thể hiện như hình vẽ dưới đây K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K0K1K2K3K4 K5K6K7K8K9K10 K0K1K2K3K4 K5K6K7K8K9K10 K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K1020 00 50 00 20 00 50 00 189000 5018890050 51950 85000 51950 10950 3x4000=12000 4x3500=14000 3x3000=9000 12000 3x3000=9000 4x3500=14000 3x4000=12000 3000 3x4000=12000 4x3500=14000 3x3000=9000 12000 3x3000=9000 4x3500=14000 3x4000=12000 10950 650 650 1 2 13 132 2 2 123212321 -Chiều dài đốt hợp long nhịp giữa là 3m phù hợp với công tác căng kéo cốt thép chịu momen âm,điều kiện thi công cốt thép,ván khuôn và đổ bê tông. -Nhịp biên được đúc trên giàn giáo treo tựa lên mố trụ biên P4 và đốt cuối của kết cấu nhịp đã thi công,được đúc sau khi thi công xong phần cánh hẫng. 2.Trình tự sơ bộ thi công đúc hẫng  GIAI ĐOẠN 1:THI CÔNG KHỐI ĐỈNH TRỤ - Đúc khối K0 trên đà giáo mở rộng trụ - Neo khối K0 với trụ bằng cốt thép DƯL để giữ ổn định kết cấu nhịp trong khi thi công CÈu 25T CÈu 25TBU? C 1: THI CÔNG KH? I Ð?NH TR? Tr¹ m trén trª n hÖ næi  GIAI ĐOẠN 2: THI CÔNG CÁC ĐỐT HẪNG - Lắp ráp bộ đà giáo treo di động(xe đúc) lên khối K0 THI CÔNG NHỊP CHÍNH CẦU QUÝ CAO 5 HOµNG TIÕN TRUNG 6722_49 - Lắp đặt ván khuôn,cốt thép thường,ống chứa cáp,luồn cáp DƯL,đổ bê tông các khối hẫng theo phương pháp đúc hẫng cân bằng - Tiến hành căng kéo cốt thép DƯL và bơm vữa ống chứa cáp - Di chuyển xe đúc thi công các đốt dầm tiếp theo BU? C 2: THI CÔNG CÁC KH? I ÐÚC H?NG 1.L?P XE ÐÚC CÈu 25T 2.ÐÚC CÁC KH? I ÐÚC H?NG Ki B?NG XE ÐÚC CÈu 25T Tr¹ m trén trª n hÖ næi Tr¹ m trén trª n hÖ næi  GIAI ĐOẠN 3: THI CÔNG PHẦN CÒN LẠI CỦA KẾT CẤU NHỊP TRÊN ĐÀ GIÁO TREO - Đo đạc,điều chỉnh cao độ. - Lắp các thanh cường độ cao nối cứng trụ P4 va P7 với đốt cuối của KCN - Tiến hành định vị,lắp đặt căng các bó cáp DƯL - Lắp ván khuôn cốt thép đổ bê tông - Khi bê tông đủ cường độ điều chỉnh ứng suất trong các bó cáp và căng cáp bản đáy hộp - Hoàn thiện phần biên và tháo ván khuôn Tr¹ m trén trª n hÖ næi BU? C 3: THI CÔNG ÐO?N D?M 10,95M TRÊN ÐÀ GIÁO TREO  GIAI ĐOẠN 4:GIAI ĐOẠN HỢP LONG - Điều chỉnh cao độ đốt hợp long,độ lệch tâm theo phương ngang,đứng - Lắp các thanh nối cứng và căng tạm các bó cáp DƯL phục vụ việc hợp long - Lắp ván khuôn cốt thép đổ bê tông đốt hợp long THI CÔNG NHỊP CHÍNH CẦU QUÝ CAO 6 HOµNG TIÕN TRUNG 6722_49 - Khi bê tông đủ cường độ,điều chỉnh ứng suất trong các bó cáp và căng cáp bản đáy - Hoàn thiện đốt hợp long và tháo ván khuôn Tr¹ m trén trª n hÖ næi BU? C 4: THI CÔNG Ð? T H? P LONG B?NG XE ÐÚC  GIAI ĐOẠN 5: HOÀN THIỆN - Thi công lớp phủ mặt cầu,lan can,gờ chắn xe - Hoàn thiện dầm hộp liên tục HOÀN THI?N L? P B? M?T C?U 3.Thiết bị máy móc thi công -Thiết bị nâng hạ:dùng cẩu KATO model NK-250E có các thông số +sức nâng tối đa:25T +tay cần trục : 31m +tầm nâng tối đa 30,8m -Hệ phao nổi: dùng Xà Lan 400T -Máy bơm nước -Pa-lang xich: -Máy bơm 28Z-Meter của hãng Putzmeister với các thông số: +tốc độ bơm : 65m3/h +tốc độ đổ :109 m3/h +tải trọng 20T III.TRÌNH TỰ THI CÔNG NHỊP CHÍNH III.1.THI CÔNG KHỐI ĐỈNH TRỤ THI CÔNG NHỊP CHÍNH CẦU QUÝ CAO 7 HOµNG TIÕN TRUNG 6722_49 Khối đỉnh trụ là khối lớn nhất của kết cấu nhịp và nằm trên đỉnh của thân trụ.Để giữ ổn định tạm thời cho phần kết cấu hẫng trong suốt quá trình đúc hẫng cân bằng,phải dùng các khối kê tạm bằng bê tông và các thanh DƯL 36 thẳng đứng để liên kết chặt cứng giữa khối đỉnh trụ và thân trụ.Giữa khối bê tông kê tạm và đỉnh trụ là lớp vữa mác 400kG/cm2.Lớp vữa này chính là vị trí mà sau này sẽ khoan phá để tháo các khối bê tông kê tạm.Sau khi thi công xong phần nhịp biên thì các khối bê tông kê tạm sẽ được tháo ra,lúc đó gối chính của kết cấu nhịp cầu sẽ bắt đầu chịu lực. Khối trên đỉnh trụ được đúc trên phần đà giáo mở rộng trụ.Đà giáo thi công khối đỉnh trụ sẽ phải được thử tải trước khi sử dụng. Công việc đổ bê tông cho khối đỉnh trụ được chia làm 4 đợt như sau: +Đợt I: Đổ bê tông bản đáy và một phần thành bên của hộp +Đợt II: Đổ bê tông cho tường ngăn +Đợt III:Đổ bê tông các bản sườn +Đợt IV: Đổ bê tông cho bản mặt 2 1 33 4 1.TRÌNH TỰ CÁC BƯỚC THI CÔNG THI CÔNG NHỊP CHÍNH CẦU QUÝ CAO 8 HOµNG TIÕN TRUNG 6722_49 1.1.LẮP ĐẶT ĐÀ GIÁO MỞ RỘNG TRỤ a,Lắp đà giáo  Lắp các thanh đứng áp sát thân trụ,luồn siết bu lông PC125 với lực xiết bằng kích căng kéo  Lắp các thanh chéo và thanh ngang  Lắp hệ thống giằng ngang,dầm dọc trên công xôn b,đo đạc,vạch các đường tim của gối trên đỉnh trụ,kiểm tra cao độ đỉnh trụ tại các vị trí gối c,làm các công tác trên đỉnh trụ bao gồm: THI CÔNG NHỊP CHÍNH CẦU QUÝ CAO 9 HOµNG TIÕN TRUNG 6722_49 -Nối các thanh PC125 và các ống tôn tráng kẽm từ trụ lên -Lắp ván khuôn cốt thép và đổ bê tông tại chỗ các gối kê,sai số về cao độ của các gối kê  1mm -Xây dựng gờ ngăn bao quanh bằng gạch xây quanh đỉnh trụ -Làm các công tác hoàn thiện chuẩn bị đặt gối cầu:vệ sinh bề mặt,đục thông và chĩnh lỗ bu lông neo gối Qúa trình lắp thanh ứng lực tạm thời PC125 và thi công khối kê tạm được thực hiện trong giai đoạn này  Lắp thanh dự ứng lực tạm thời đường kính 125mm - Thanh dự ứng lực PC125 là thanh thép DUL thẳng đứng làm nhiệm vụ neo tạm khối đỉnh trụ xuống thân trụ để giữ ổn định cho dầm đang ở trạng tháI hẫng trong suốt quá trình đúc hẫng. a,Các phụ kiện đi kèm gồm có - Bản đệm thép - Ê cu hình cầu - Đai ốc hãm - Cút nối thanh ứng suất Khi sử dụng thanh dự ứng lực cần phải chú ý những điểm sau: - Không được hàn - Không được để chạm mát do hàn - Không được uốn cong thanh - Không được va chạm mạnh vào thanh vì nếu điều này dễ gây nứt hoặc vỡ ren - Không được để thanh bị gỉ hoặc bị ăn mòn - Thanh chỉ chịu kéo đúng tâm Trước khi đặt thanh DUL và vị trí cần phải kiểm tra bằng mắt thường,tránh các khuyết tật có thể có:nứt,sứt.. - Khi có yêu cầu tất cả các thanh DUL phảI được đưa vào kéo thử trên giá trị hiện trường tới lực kéo bằng 60% lực kéo đứt trước khi dùng - Trong bất kỳ trường hợp nào cũng không được sử dụng thanh DUL quá 80% tải trọng phá hoại tối thiểu THI CÔNG NHỊP CHÍNH CẦU QUÝ CAO 10 HOµNG TIÕN TRUNG 6722_49 b.Tiêu chuẩn nghiệm thu vị trí các ống thép bộc thanh DUL - Sai lệch vị trí trên mặt bằng(tại vị trí đỉnh trụ)  5mm - Độ nghiêng theo phương thẳng đứng: không vượt quá 1/1000 - Sai lệch vị trí theo phương thẳng đứng(cao độ lớn hơn của bản đệm thanh neo:  10mm) 6500 4000 2650 TEMPORARY SUPPORT 1250 35 00 1410 PIER CAP PLAN SCALE 1:50 ELASTOMERIC BEARING 1250 3x400=1200 2650 1410 14 10 ANCHOR BAR 50 10 0 230NO SHRINKAGE MORTAR ANCHOR BAR ANCHOR BAR Dia.125mm SPIRAL BAR 19 45 13 00 20 62 5 ANCHOR CAP d.Trình tự lắp đặt thanh dự ứng lực như sau Bước1:Lắp đặt thanh ứng suất trong thân trụ THI CÔNG NHỊP CHÍNH CẦU QUÝ CAO 11 HOµNG TIÕN TRUNG 6722_49 - Hàn ống thép bảo vệ cút nối với ống thép bảo vệ thanh DUL bằng đường hàn cao 5mm(hàn 100% bằng đường hàn tiếp xúc) - Hàn ống bơm vữa(bằng thép) và ống thép bảo vệ thanh DUL.Lắp ống bơm vữa bằng nhựa cứng với các ống thép này.Dùng dây thép D2mm buộc chặt mối nối - Các thanh DUL có chiều dài theo đúng quy định trong bản vẽ thiết kế - Đảm bảo cao độ đỉnh mối nối các thanh DUL phảI thấp hơn cao độ đỉnh của thân trụ để sau này chúng không cản trở việc tháo gối tạm. - Đặc biệt lưu ý hiện tượng ”đề xe” của cút nối khi nối đoạn thanh nằm trong khối K0 với đoạn dưới,vì vậy đầu dưới của cút nối phải được cố định bằng các dây buộc 2mm buộc chặt xung quanh thanh,bên ngoài được cuốn băng dính sao cho khi lắp thanh này,cút nối phải c